作者单位
摘要
1 南京师范大学 电气与自动化工程学院,江苏 南京 210023
2 苏州大学 文正学院,江苏 苏州 215104
针对精密仪器及微小型设备对线性微进给驱动马达的需求,该文设计了一种封闭式柱形微型惯性冲击压电马达,并验证了马达工作原理的可行性。制作出马达样机并进行实验测试,结果表明,施加预紧力为0.25 N,驱动信号锯齿波电压峰-峰值为50 V,频率为500 Hz时,马达空载输出最大速度为6.19 mm/s,步进分辨率为12 μm;施加预紧力为0.5 N,驱动信号电压峰-峰值为50 V,频率为500 Hz时,最大负载为20 g。
压电马达 压电叠堆 惯性冲击 锯齿波 piezoelectric motor piezoelectric stack inertial impact sawtooth wave 
压电与声光
2023, 45(5): 715
作者单位
摘要
合肥工业大学 机械工程学院, 安徽 合肥 230009
该文提出了一种基于盘型对称驱动的惯性冲击旋转压电马达。该马达主要由定子、转子、驱动足和预紧装置组成。马达激励信号为锯齿波信号, 采用压电叠堆激励实现马达高功率输出。马达通过螺杆将定子与预紧装置装配于一体, 实现了马达结构紧凑化与微型化。设计加工了马达样机并通过实验验证了马达的工作原理, 对马达的综合性能进行了分析和测试。测试结果表明, 当马达预紧装置施加的预紧力为1 N, 输入激励电压峰-峰值为80 V, 激励信号频率为1 kHz, 且每输出一个周期锯齿波, 激励信号延迟100 ms再输出下一个, 以研究马达静态启动特性和步长, 测得马达的最大空载速度达到3.05 r/min, 平均步长为0.032 rad; 激励信号频率为3 kHz时, 马达的最大空载速度达到9.1 r/min, 马达最大负载可达16.2 N·mm; 马达在0.5~3 kHz激励信号频率范围内均可实现转动。
压电马达 盘型 惯性冲击 锯齿波 piezoelectric motor disk type inertial impact sawtooth wave 
压电与声光
2023, 45(1): 61
作者单位
摘要
1 华北水利水电大学 机械学院, 河南 郑州 450045
2 合肥工业大学 机械工程学院, 安徽 合肥 230009
针对大天区面积多目标光纤光谱天文望远镜(LAMOST)观测光纤扫描定位的需求, 设计了一种基于悬臂梁结构的惯性冲击直线压电马达, 分析了该压电马达的驱动机理。为避免共振, 采用有限元仿真法获得了振动座的一阶共振频率。设计加工了马达样机, 搭建了实验平台, 并进行了马达性能测试与分析。结果表明, 在预紧力为0.2 N, 驱动信号为锯齿波偏置一半, 当电压峰-峰值为60 V(600 Hz)时, 马达无负载速度为1.83 mm/s, 当电压峰-峰值是15 V时, 马达的位移分辨率为0.8 μm; 当预紧力为0.4 N, 驱动信号峰-峰值为60 V(600 Hz)时, 马达最大负载为0.18 N, 行程为40.5 mm。马达的性能参数符合光纤定位器扫描需求。
压电马达 悬臂梁 惯性冲击 锯齿波 有限元仿真 piezoelectric motor cantilever beam inertial impact sawtooth wave finite element simulation 
压电与声光
2020, 42(5): 603
作者单位
摘要
1 中国科学技术大学,精密机械与精密仪器系,安徽 合肥 230026
2 北卡罗莱纳州立大学机械与航天工程系,美国
在心血管疾病的诊断上,血管内超声起重要作用。然而由于机械式旋转探头普遍存在不均匀旋转现象,从而使成像质量下降。因此,该文将驱动电机置于探头前端,以避免长距离传输。压电马达主体的直径为1 mm,长为10 mm。此电机具有稳定及低功耗特性,且在低电压驱动下速度较高。该文还展示了探头的扫描成像结果,结果表明这种探头具有一定的可行性。
不均匀旋转 血管内超声(IVUS)探头 压电马达 换能器 non uniform rotation intravascular ultrasound(IVUS) probe piezoelectric motor transducer 
压电与声光
2020, 42(2): 218
作者单位
摘要
中国工程物理研究院 电子工程研究所,四川 绵阳 621999
压电马达需高压交流信号进行驱动,传统的驱动电路通过电感与马达构成谐振升压电路产生高压。分析指出了传统电路缺点在于谐振电路的输出信号不均衡且不稳定,而且需逐个微调马达对应的匹配电感。基于短时工作、轻载荷的应用环境,针对上述缺点提出了多级升压方案。新的方案减轻了谐振升压电路的压力。电感主要作用转变为调节电路功率因数。因此两相输出信号变得平稳、均衡,且无需微调电感,调试过程得以精简,利于批量生产。试验数据表明电路可输出±260 V的交流信号,驱动 Ф11 mm行波压电马达正常工作,转速约 600 RPM。
驱动电路 压电马达 多级升压 LC谐振 driving circuit Ultrasonic Motor multilevel stepping -up LC resonance 
太赫兹科学与电子信息学报
2015, 13(6): 961
作者单位
摘要
中国科学院 电工研究所,北京 100190
为了研究惯性冲击机构中的旋转运动,设计了一台可调节预压力的旋转型压电惯性冲击马达。分析了该马达的运动原理及过程,研究了驱动信号、结构参数、压电元件等对马达运动特性的影响及规律。实验结果表明,该马达的转动速度与驱动信号的频率、电压成正比,与主体和配重的比值(M/m)成反比,转动速度随压电元件充放电时间增加而减小。研究还显示,旋转型惯性冲击马达的机械特性和正反转特性不同于电磁马达,该马达的转动速度-转矩特性为一折线,马达的正向转动速度始终大于反向速度。当驱动信号频率为1 100 Hz、电压为50 V、充电时间为70 μs、M/m=8.9时,该马达的转动速度为1.75 °/s,最大转矩为0.13 N·m。结果表明,旋转型惯性冲击马达是一个多变量系统,其运动性能受多种因素的控制。
惯性冲击马达 压电马达 旋转运动 工作特性 impact drive mechanism piezo motor rotation motion operating characteristic 
光学 精密工程
2009, 17(2): 350
作者单位
摘要
中国科学院光电技术研究所,四川,成都,610209
样机采用叠片式压电驱动器作为驱动源,利用一对夹爪与丝杠之间的惯性滑移效应实现纳米级微位移驱动,而用丝杠副实现自锁.微位移测量采用高精度电感式测微仪与光学干涉仪.样机平均位移分辨力为5~15nm,驱动力60N,行程15mm.分析表明,对性能的主要影响因素是驱动脉冲参数及丝杠的爬行现象,这为LSPM的进一步优化提供了依据.
微位移驱动器 压电马达 压电陶瓷 
光电工程
2003, 30(4): 50

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