激光功率对钴基/GO复合熔覆层力学性能的影响 下载: 1102次
1 引言
钛合金具有密度低、比强度高及耐蚀性高等特点。作为“太空金属”,钛合金在航空航天和**高新技术**装备发展等领域具有重要作用,但是钛合金硬度低,耐磨性能差,不仅限制了其应用,而且一旦损坏将带来巨大损失,因此提升钛合金表面硬度、改善其耐磨性能成为拓展钛合金应用领域、延长其使用寿命的重要途径[1-5]。激光熔覆技术作为一种重要的表面改性技术,与热喷涂、电弧喷涂和电刷镀等技术相比,具有释率低、熔覆层厚度可控、绿色环保无污染等特点,在高能激光作用下能将粉末与基体表面快速加热熔化,在基体表面形成冶金结合熔覆层,并逐渐受到研究人员的广泛关注[6]。李春燕等[7]研究钛合金表面激光熔覆钴基合金层的组织和力学性能,当扫描速度为400 mm/s,激光功率为1.5 kW时熔覆效果最好,熔覆层内组织均匀致密无气孔。徐国建等[8]利用激光熔覆技术在304不锈钢表面制备钴基合金与碳化钒(VC)复合熔覆层,在成分、组织和性能基本相同的情况下,功能梯度熔覆层与普通熔覆层相比,裂纹敏感性降低,裂纹出现概率降低。李东东等[9]在钛合金表面进行激光熔覆工艺研究,当激光功率在2200~2800 W内,扫描速度为500 mm/min时,获得界面结合良好的Al2O3-TiO2熔覆层,且熔覆层内部组织均匀;熔覆层显微硬度为1000~1300 HV0.3,达到基体硬度360~390 HV0.3的3倍左右。Kumar等[10]在TC4钛合金板上形成AlN、Ni和TC4粉末的复合包层,在激光功率为200 W,扫描速度为10 mm/s,AlN、Ni和TC4的质量之比为25∶15∶60,包覆表面的显微硬度在1000~1250 HV0.5范围内,约为母材的3倍;细晶柱状结构为枝晶结构,增强了包覆表面的力学性能,提高了包覆层的显微硬度。
目前,熔覆材料主要有Ni基、Co基和Fe基三大类。添加陶瓷及稀土元素等作为增强相逐渐成为一个研究点[11-12]。Co基材料具有较高的硬度、良好的抗高温氧化性能和热疲劳性能,且综合性能比Ni基更加优良,虽然也是钛合金表面激光熔覆的材料之一,但是相比于Ni基材料,其被关注的程度较低。本文选用TC4(Ti-6Al-4V)作为基体材料,氧化石墨烯(GO)增强钴基粉末作为熔覆粉末,在前期实验的基础上,保持其他工艺参数不变,通过改变激光功率进行熔覆实验,研究激光功率对熔覆层微观组织及力学性能的影响,揭示力学性能与显微组织之间的关系,为钛合金表面熔覆钴基粉末后续研究提供参考。
2 激光熔覆实验
采用Ti-6Al-4V合金作为基体,其化学成分如
表 1. 钛合金基体(Ti-6Al-4V)的化学成分
Table 1. Chemical composition of the Ti-6Al-4V matrix
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激光熔覆实验采用南京先进激光技术研究院生产的TruDisk12003激光器,最大功率为4 kW,实验工艺参数如
表 2. 钴基粉末(CoCrMo)的化学成分
Table 2. Chemical composition of CoCrMo powder
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表 3. 激光熔覆工艺参数
Table 3. Technological parameters of laser cladding
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用线切割在熔覆样件横截面截取试样,并用牙托粉镶嵌成金相试样,在抛磨机上打磨抛光至熔覆层成镜面,且在金相显微镜上看无明显划痕时停止打磨,采用XRD-007型号的X射线衍射仪对熔覆层表面进行分析。然后将横断面打磨抛光后用配制的腐蚀液(HF和HNO3的质量之比为2∶3)进行腐蚀,并制成金相试样,利用扫描电子显微镜(SEM)对熔覆层截面微区组织结构进行分析。
利用显微硬度计对熔覆层显微硬度进行测量,以基体表面为原点,沿着层深方向每隔0.15 mm测一次显微硬度,共打12个点,实验载荷为2 N,加载时间为15 s。
3 分析与讨论
3.1 激光熔覆层微观组织特点
当固定其他工艺参数,扫描速度V1=6 mm/s,送粉速率V2=1.2 r/min,光斑直径D=4 mm,设置4个功率P1=1000 W、P2=1300 W、P3=1600 W、P4=1900 W,通过对比探究功率大小对熔覆层微观组织的影响。激光熔覆过程中加热和冷却速度快,熔覆层的熔化和凝固偏离平衡状态,所获得的组织具有快速凝固特征,从熔覆层到基体可以划分为3个区域,最上面是熔覆区(clad zone),底层是TC4基体热影响区(heat-affected zone),两者之间的区域是稀释区(dilution zone)。为便于检测,用牙托粉做成镶嵌试样,熔覆区外与牙托粉接触的地方称为镶嵌区(inlay zone)。
图 1. 熔覆层与基体结合图。(a)形貌图;(b)金相图
Fig. 1. Combination of cladding layer and matrix. (a) Topography; (b) metallographic diagram
用自配的腐蚀液(HF和HNO3的质量之比为3∶2)对4组试样进行腐蚀,再用无水乙醇冲洗后吹干,在金相显微镜下观察,
图 2. P1=1000 W时的金相组织图。(a)熔覆层表层;(b)熔覆层内部;(c)邻近基体区域
Fig. 2. Metallographic organization diagrams at P1 = 1000 W. (a) Surface layer of cladding layer; (b) inside of cladding layer; (c) adjacent substrate region
图 3. P2=1300 W时的金相组织图。(a)熔覆层表层;(b)熔覆层内部;(c)邻近基体区域
Fig. 3. Metallographic organization diagrams at P2=1300 W. (a) Surface layer of cladding layer; (b) inside of cladding layer; (c) adjacent substrate region
图 4. 不同标尺下P3=1600 W时金相组织图。(a)(b)(c) 50 μm;(d)(e) 20 μm
Fig. 4. Metallographic structure of P3=1600 W under different scales. (a)(b)(c) 50 μm; (d)(e) 20 μm
图 5. P4=1900 W时金相组织图。(a)临近基体区域;(b)基体中间区域
Fig. 5. Metallographic organization diagrams at P4=1900 W. (a) Adjacent substrate region; (b) central area of cladding layer
3.2 熔覆层元素分析
电镜能谱(EDS)的测试结果显示,元素成分基本不变,但是元素所占的质量分数发生变化。由
表 4. P2=1300 W时熔覆层组织成分
Table 4. Cladding layer composition at P2=1300 W
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图 6. 不同功率下熔覆层的显微形貌图。(a) P2=1300 W;(b) P4=1900 W
Fig. 6. Micromorphology of the cladding layer at different powers. (a) P2=1300 W; (b) P4=1900 W
表 5. P4=1900 W时熔覆层组织成分
Table 5. Cladding layer composition at P4=1900 W
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3.3 熔覆层显微硬度分析
图 8. 显微硬度图。(a)不同功率下显微硬度曲线图;(b)基体与各熔覆层平均硬度对比
Fig. 8. Microhardness diagrams. (a) Microhardness curves at different powers; (b) comparison of average hardness of matrix and each coating
4 结论
选用Ti-6Al-4V作为基体材料,GO增强钴基粉末作为熔覆粉末,通过改变激光功率进行熔覆实验,研究激光功率对熔覆层的微观组织及力学性能的影响,揭示力学性能与显微组织之间的关系。当扫描速度V1=6 mm/s,送粉速率V2=1.2 r/min,光斑直径D=4 mm,激光功率P2=1300 W时,熔覆层与基体呈冶金结合,生成TiC、Co2Ti、γ-Co、α-Ti和Cr3C2等相,该工艺参数组合下熔覆层的力学性能最优。在低功率密度激光的作用下,GO粉末中的C元素与TC4基体原位形成TiC,钴基粉末中Co元素与TC4基体形成半固态组织Co2Ti,二者共同作用,熔覆层显现出良好的力学性能;在高功率密度激光束作用下,GO迅速分解,熔覆层组织主要为Co2Ti,组织晶粒粗大,伴随二次枝晶生成,熔覆层力学性能较差。与基体相比,熔覆层的硬度明显提高,P2=1300 W时熔覆层的最高硬度为1100 HV0.2,是基体硬度390 HV0.2的2.82倍。
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