为得到一套系统化、标准化的激光角度欺骗干扰设备综合评价方法, 首先经过对比分析后, 采用AHP层次分析法, 构建了三层级评价指标体系和各层级指标比较矩阵; 其次采用和积法加乘幂法, 结合最小二乘法的计算方式, 得到各层级指标权重值, 其一致性检验结果均小于0.1; 最后根据方案择优和实物对比测试两种情况, 结合现有激光角度欺骗干扰作战效能评估以及大量外场试验数据拟合结果, 分别为各指标建立了评分方法和模型, 并辅以应用实例。结果表明, 此方法能够更加有效、严谨地对该设备进行综合评价, 解决了以往评价过程难以细化和量化的问题。

多波段激光合束技术在光电对抗领域的应用越来越受到重视，基于此提出了一种使用折射棱镜组的多波段激光合束方法，优选了牌号依次为H-ZLaF92、D-ZLaF85LS、H-ZBaF21的3种火石玻璃作为棱镜材料，通过对棱镜组的顶角值、入射角度以及位置关系的计算和仿真，设计了包含调整镜组、折射棱镜组、反射镜组和偏振滤光片的合束方案，同时利用将单一线性偏振激光束电矢量方向调整为平行于入射面的方法减小反射损耗。分析计算表明：在波长分别为550 nm、1060 nm、2000 nm情况下，入射角分别选择63.05°、61.35°、59.58°，3种材料的棱镜顶角值分别取51°、55°、60°；在光斑间距ΔX₁、ΔX₂分别为10 mm、20 mm的情况下，3种材料对应棱镜的远表面距离D、近表面距离d分别为289 mm、83.5 mm，366.4 mm、107.7 mm，381.6 mm、103.6 mm；在不进行光学镀膜的情况下，仅使用单一线性偏振光以布儒斯特角入射，也能够达到92.8%~97.6%的合束效率，与现有多波段合束技术相比，在成本方面有巨大的优势。

针对多目标红外被动探测定位技术应用的需要, 提出了一种基于红外被动探测的多目标定位方法。研究了三站联合定位算法, 解决了多目标情况下虚假目标干扰、数据匹配难度大的问题, 开展了定位精度、虚假目标剔除效果数学仿真。仿真分析和实验表明, 该方法能够有效剔除虚假目标, 实现多目标红外被动探测定位功能, 定位精度满足应用需要。

在激光等离子体机理的研究中, 为实现灵活的界面配置和多路脉冲激光器高精度的时序延时, 设计了一种基于微控制器STM32和FPGA的多路时序延时控制系统。重点介绍了基于FPGA的多路ns级时序信号和基于ucGUI的触摸屏界面的设计。另外, 采用高速光电隔离技术和高速FET开关电路技术, 对驱动电路进行了设计, 缩短了输出脉冲上升沿的时间, 提高了系统延时精度、驱动能力和抗干扰性能。测试结果表明, 该设计每路延时可调, 调节范围为5 ns~10 ms, 最小可调步进为5 ns, 延时误差小于1 ns。

利用马赫曾德尔干涉测量系统采集到等离子体的激光干涉图像。为了提高数据处理的精度, 应用了改进的数字式二次曝光傅里叶法从干涉图中获取了初始的缠绕相位, 并采用改进的基于掩膜与枝切法的相位解缠算法对缠绕相位进行相位解缠。在对解缠相位做Abel逆变换后, 得到了不同延时时刻下激光诱导环氧玻璃钢等离子体电子密度的空间分布。结果显示: 测量得到的电子密度主要为1018 cm-3数量级。实验表明, 在记录的时间范围内激光等离子体的电子总数变化不大, 且电子密度的变化与等离子体体积的变化大致成反比。

采用守恒元求解元方法，对描述激光支持爆轰波等离子体流场演化的二维轴对称流体动力学控制方程组进行了数值模拟计算，给出了不同时刻点的等离子体压强、密度、温度、速度及对激光吸收系数的空间分布，比较了初始密度不同的情况下等离子体演化的不同特点。计算结果表明，等离子体初始密度较大时，等离子体对激光的吸收系数较大，为了增强激光能量与靶面的耦合，应合理控制靶面等离子体密度、激光脉宽及脉冲间隔。

为了给组合使用长脉冲与连续激光作用模式参数的选择提供依据，利用有限元软件ANSYS建立了组合激光辐照2A12铝合金的三维参数化有限元计算模型，进行了不同组合参数下温度场和应力应变场的计算。模拟结果表明，使用连续激光预热能显著增强长脉冲激光的作用效果。预热时间越长，材料的屈服时间（即从施加脉冲激光到材料发生塑性屈服的时间）越短，塑性变形以及屈服范围越大。在占空比为10%的长脉冲串作用下，导热系数较大的铝合金在脉冲间的温度和塑性应变积累并不明显。当激光功率在104 W/cm2量级时，对于同一参数的长脉冲激光，连续激光的预热时间比其功率密度对铝合金的影响更大。

为了给长脉冲与连续激光联合作用模式的参数选择提供依据，采用ANSYS分析了长脉冲激光和连续激光共同辐照下2A12铝合金的温度场，得到了不同连续激光与长脉冲激光加载起始时刻的时间间隔和不同光斑半径组合情况下激光辐照中心点的最高温度和熔池的大小。结果表明，随着时间间隔的增大，激光辐照中心点的最高温度越高；当两束激光的时间间隔大于某特定值时，脉冲激光所造成的温升才会逐渐增加；激光辐照中心点的最高温度和熔池的大小主要由峰值功率较高的长脉冲激光决定，但是如果选择合适的连续激光预热，尤其是当连续激光的功率密度达到105 W/cm2量级时，联合作用能显著增大熔池的尺寸，并适量提高辐照中心点的温度。

提出了快速傅里叶变换(FFT)计算短波长激光通过短焦距聚焦系统的传输特性的方法。快速傅里叶变换方法计算聚焦光束光场分布时，如果遇到短波长激光通过短焦距聚焦系统，会出现相位随机跃变、波函数失真和采样率不够的问题。采用坐标扩展变换，突破了快速傅里叶变换计算过程中输入屏和衍射屏空间尺度必须相同、抽样格点必须等间隔的限制，使上述问题得到解决，可以得到更加详细的聚焦光束光场分布。同时，采用分两步计算的思想，避免了计算焦平面附近光场时，坐标空间的几何扩展与光束衍射极限的矛盾。

报道了一种采用常规微秒级高功率脉冲二极管(LD)阵列抽运固体激光工作物质获得毫秒级长脉冲激光输出的方法, 可获得重复频率高工作寿命长的毫秒级长脉冲激光输出。将总输出峰值功率为1.2 kW,占空比为5%的六个二极管线阵分为两组, 通过分时抽运NdYAG棒的方式, 获得了脉冲宽度约为1 ms的激光输出。抽运电流为85 A时, 输出激光平均功率为11.2 W。