1 广西科技大学 自动化学院，广西 柳州 545006
2 桂林电子科技大学 信息与通信学院，广西 桂林 541004
研究设计了一种应用于手持式谐波雷达的三频段单极子天线。天线采用共面波导馈电，通过在单极子天线主辐射体加载L型辐射枝节、在接近主辐射体的接地平面开三角形切口的方法，使其谐振于2.4 GHz，4.8 GHz和7.2 GHz三个频段。同时，在距离天线10 mm处加载金属挡板，使天线辐射方向性增强，并能接收多个方向反射的电磁波。所实现的天线尺寸为54 mm×53 mm×1.6 mm，在三个工作频段上的带宽分别为0.51 GHz（2.35～2.86），1.39 GHz（4.17～5.56），1.46 GHz（6.17～7.63），能够有效覆盖谐波雷达全部的工作频段；由天线的峰值增益和辐射方向图可知，天线在工作频段内增益性能和整体辐射性能良好。
谐波雷达 微带天线 多频段 单极子天线 harmonic radar microstrip antenna multiband monopole antenna 强激光与粒子束
2023, 35(3): 033004
广西科技大学 电气与信息工程学院, 广西 柳州 545006
针对手持式谐波雷达发射机自身产生的谐波信号严重干扰接收到的探测目标谐波信号问题,该文设计了一种谐振器开路端加圆盘的结构, 该结构能有效缩小滤波器体积和抑制高次谐振频率产生的寄生通带, 并研究了圆盘半径、谐振杆长度、调谐螺钉长度和半径对腔体滤波器谐振频率的影响。结果表明, 圆盘半径和调谐螺钉半径增大, 则等效电容增加, 谐振频率降低。忽略其他因数影响, 随着谐振杆长度和调谐螺钉长度增加, 等效电感增大, 谐振频率降低。最后, 利用HFSS软件优化设计了一款中心频率2.45 GHz、带宽0.1 GHz的腔体滤波器。测试结果表明, 滤波器通带内插损小于1 dB, 阻带为3~9 GHz内衰减优于90 dB, 体积仅为51 mm×11 mm×27 mm, 满足设计要求。
宽阻带 带外抑制 腔体滤波器 加载电容 小型化 wide stopband out-of-band rejection cavity filter loading capacitor miniaturization
1 广西科技大学 电气与信息工程学院, 广西 柳州 545006
2 长江师范学院 数学学院, 重庆 408100
同轴回旋管中不可避免发生内导体倾斜。主要研究了内导体倾斜对特征根、Q值、谐振频率、横向电场、模式竞争和电子效率的影响, 并以170 GHz TE31,12内开槽同轴回旋管作为实例对内导体倾斜理论进行验证。结果表明, 特征根和Q值随倾角θ增大而略微增加。在0~0.5°范围内, 当θ稍微增大时, 电子互作用效率稍微减少。如果θ增加到1.3°, 则由于模式竞争严重, 且横向电场畸变严重, 电子互作用效率降低到只有5%。受内导体倾斜的影响,随着θ增加, 无论热腔还是冷腔, 谐振频率都稍微增大。
同轴回旋管 特征根 横向电场 效率 倾斜 coaxial-gyrotron eigenvalue transverse electric field efficiency tilt 强激光与粒子束
2018, 30(11): 113003
在数值计算方法的基础上，编程模拟了高次模式TE31,12模在传统及改进型开放式缓变截面谐振腔的传播特性，计算了开放式缓变截面谐振腔的绕射品质因数，研究了改进型缓变截面谐振腔连接段的曲率半径对绕射品质因数的影响。结果表明，连接段曲率半径越大，绕射品质因数值越小。为了证明结论的正确性，利用仿真软件HFSS对另一工作于低次模TE0,1模的改进型缓变截面谐振腔进行仿真计算，并和编程计算结果比较，也得到了同样的结论。
缓变截面 绕射品质因数 谐振腔 曲率半径 weakly tapered crosssection diffractive quality factor resonant cavity curvature radius
