作者单位
摘要
1 南京航空航天大学 能源与动力学院,江苏 南京 210016
2 中国航空发动机集团公司 贵州航空发动机研究所,贵州 贵阳550081
为了研究红外低发射率材料涂敷区域对排气系统壁温和红外特性的影响,在相同实验工况下,实验测量了3种涂敷方案:(1)仅中心锥涂敷;(2)仅混合器内表面涂敷;(3)中心锥与混合器内表面同时涂敷。下轴对称和S弯二元排气系统壁温和红外辐射特性。结果表明:涂敷低发射率材料将导致表面温度升高,同时也影响排气系统非涂敷区域的壁面温度分布。高温部件涂敷低发射率材料时,在涂敷区域可被直接探测的角域内,可有效抑制排气系统的红外辐射,但在涂敷区域不能被直接探测的角域内其影响规律因涂敷方案而变,在3种涂敷方案中,S弯二元排气系统仅涂敷混合器内表面,轴对称排气系统中心锥和混合器内表面同时涂敷低发射率材料时整体红外抑制效果最好。
红外隐身 排气系统 低发射率涂层 轴对称收敛喷管 S弯二元喷管 infrared stealth exhaust system low emissivity coating axisymmetric convergent nozzle serpentine 2-D nozzle 
红外与激光工程
2020, 49(10): 20190131
作者单位
摘要
南京航空航天大学能源与动力学院,航空发动机热环境与热结构工业和信息化部重点实验室,江苏南京 210016
通过数值模拟研究了长径比( L/D)和偏径比( S/D)对双 S形二元喷管性能的影响,基于轴对称喷管,建立了长径比分别为 2、2.5、3和偏径比分别为 0.493、0.523、0.553的双 S形二元喷管。结果表明:长径比越大推力越大,偏径比越大推力越小;相比基准轴对称喷管,长径比分别为 2、2.5、3的双 S形二元喷管推力分别下降了 6.31%、3.15%、1.24%,偏径比分别为 0.493、0.523、0.553的双 S形二元喷管推力分别下降了 3.15%、3.66%、4.17%;所有双 S形二元喷管红外辐射强度相对基准轴对称喷管均有明显下降,在喷管出口正后方降幅均达到 97%以上,全方位角降幅最小值均在 30%以上;所有双 S形二元喷管红外辐射强度空间分布规律基本相似,幅值差异在 15.8%之内。
双 S形二元喷管 推力 红外辐射 长径比 偏径比 serpentine 2-D nozzle thrust infrared radiation length-diameter ratio offset-diameter ratio 
红外技术
2019, 41(5): 443
作者单位
摘要
南京航空航天大学 能源与动力学院, 江苏 南京 210016
为了研究波瓣混合器对排气系统红外特性的影响, 设计了波瓣数分别为12、15、18的波瓣混合器双S形二元排气系统, 通过数值计算研究了波瓣数对排气系统红外抑制效果的影响, 并与相应的环形混合器双S形二元排气系统对比。研究结果表明, 随着波瓣数的增加, 排气系统的推力略微升高, 最大差值在0.1%以内; 波瓣数越少, 排气系统内、外涵气流的热混合度越高, 尾喷流的最高温度和红外辐射强度越低, 波瓣数由18减少到12时, 喷流辐射强度最大降低了18.1%; 相比环形混合器双S形二元排气系统, 在侧向和下方探测面上纯喷流辐射的90°方位角, 三种波瓣数的波瓣混合器双S形二元排气系统辐射强度分别降低了20.9%和26.9%以上。因此, 为了得到更好的红外抑制效果, 建议使用较少波瓣数的波瓣混合器。
波瓣混合器 双S形二元喷管 红外辐射 波瓣数 lobed mixer serpentine 2-D nozzle infrared radiation lobe number 
红外与激光工程
2017, 46(2): 0204004

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