强激光与粒子束
2024, 36(1): 013003
1 中国工程物理研究院应用电子学研究所,四川 绵阳 621900
2 中国工程物理研究院高能激光科学与技术重点实验室,四川 绵阳 621900
半导体激光功率的提升对于**安全、激光通信、激光探测/传感、激光照明、医疗美容等领域有着重要的意义。半导体激光共孔径合成技术可以在保证光束质量的情况下大幅提升输出功率,近年来得到了广泛的关注。半导体激光共孔径光谱合成和半导体激光共孔径相干合成是两种典型的半导体激光共孔径合成技术手段,多家国内外机构在这两种技术上一再取得突破。本文综述了上述半导体激光共孔径合成技术的发展,并对该技术的发展前景进行了展望。
激光器与激光光学 激光二极管 激光共孔径合成 半导体激光 激光光谱合成 激光相干合成 激光与光电子学进展
2023, 60(19): 1900002
1 天津大学精密仪器与光电子工程学院光电信息技术教育部重点实验室,天津 300072
2 上海航天控制技术研究所先进光电中心,上海 201100
为提高导引结构的特征分辨能力和全天候工作能力,提出一种长波红外与激光共孔径的双模导引光学系统设计方案,利用被动红外模块搜索目标,通过主动激光雷达模块锁定目标并精确制导。为解决导引头内光学系统尺寸受限的问题,以Ritchey-Chretien结构为共用部分,通过次镜镀分光膜实现长波红外(8~12 μm)反射光路与激光(1.064 μm)透射光路的组合,并分析了不同光学遮拦情况对非相干成像系统调制传递函数衍射极限的影响。展示了F数为0.98、光学遮拦比为1/3的共孔径双模导引系统的实例,使用多片折射镜片实现对主、次镜残余像差的补偿,利用光学被动式消热差方法完成-40~60 ℃范围的长波红外无热化,具有良好的热稳定性和可加工性,可为双模导引光学系统的分析与设计提供参考。
光学设计 双模导引 长波红外光学系统 激光 共孔径结构 折反式系统 光学学报
2023, 43(12): 1222001
长春理工大学 光电工程学院,吉林 长春 130022
为满足对飞行目标的多维光谱探测和可见光成像需求,设计了一款基于卡塞格林望远镜结构的共孔径光学系统。系统前端由同轴两反系统组成,主镜为抛物面,次镜为双曲面,后端通过平板分光的方式由各子系统接收。在可见光成像端,利用两片柱面镜成功解决了分光平板引起的像散问题,并通过添加反向倾斜的补偿平板,校正了分光平板引起的光轴偏移问题,可实现对距离为0.5~1.5 km、直径为0.5 m的飞行目标进行可见光成像和多波段光谱接收(200~400 nm、400~760 nm及760~2 500 nm)。成像模块各视场在奈奎斯特频率35 lp/mm处均实现了MTF>0.5,趋近于衍射受限曲线,各光谱接收模块也均满足光纤耦合要求。通过无热化设计,该共孔径系统可实现在−20~50 ℃温度范围内正常工作。公差分析结果表明,该系统能够满足实际加工和装调要求。
光学设计 卡塞格林望远镜 共孔径 多波段 optical design Cassegrain telescope common-aperture muti-waveband 红外与激光工程
2022, 51(7): 20220142
为实现自主制导、目标定位、跟踪搜索等复合制导功能, 提出了一种可实现红外与激光双谱段共孔径一体化的小型光学镜头设计方案, 采用透射式光学系统, 光路中设置了一个楔角分光片, 既实现了双谱段分光, 又有效矫正了45°倾斜放置的平板带来的系统像差。设计结果如下: 红外通道全视场平均调制传递函数(MTF)优于0.45(30 lp/mm)、激光通道±1.5°线性区弥散斑直径4.88~5.03 mm, 能量分布均匀, 满足指标要求。最终采用高精度光学定心调整与三坐标精确测量相结合的方法完成了该镜头的装调, 红外通道全视场平均MTF优于0.38, 激光通道弥散斑形状对称、线性区内能量分布均匀, 满足使用要求, 镜头效果良好。
复合制导 双谱段 共孔径 compound guidance dual-spectrum common-aperture
1 中国人民解放军海军装备部装备项目管理中心, 北京 100040
2 中国船舶工业系统工程研究院, 北京 100094
导光式共孔径光电成像系统具有转动负载小、多波段共孔径,可实现静密封等特点,目前被广泛应用于多种平台的光电设备。但其相对于转塔式光电设备而言存在像旋问题。转塔式光电设备的光轴相对误差在不同方位、俯仰角度时保持不变,故可直接通过给跟踪视轴一个固定的拉偏量,以保证各视轴的统一。导光式共孔径光电设备由于像旋的存在,其光轴相对误差在不同方位、俯仰角度时并不一致。以导光式共孔径光电跟踪设备的典型光路为研究对象,分析了由于像旋导致的光轴相对误差变化规律,给出了补偿公式并进行了实验验证,将导光式共孔径光路的光轴相对误差由约192″(RMS)补偿到约15″(RMS)。结果表明本文推导的近似公式可有效补偿导光式共孔径光路的光轴相对误差。
共孔径 像旋 误差模型 光电跟踪仪 相对误差 co-aperture image rotation error model optoelectronic tracker relative error
1 中国电子科技集团公司光电研究院, 天津
2 空军研究院系统工程所, 北京
阐述了一种双视场激光、可见光、中波红外三谱段长焦距共孔径光学系统设计方法。系统前端采用离轴三反缩束和视场切换结合的光学结构形式, 实现对大口径入射光束的压缩和视场变换, 系统后端采取分光镜组将光谱分为三个通道, 分别进入激光、可见光、中波红外成像镜组, 最终实现各个谱段的组合成像。通过合理设计, 各个谱段成像质量优良, 满足系统的使用要求。
共孔径 离轴三反 缩束 视场切换 co-aperture off-axis three-mirror beam shrinkage field of view (FOV) switching
1 苏州领锐源奕光电科技有限公司,江苏 苏州 215216
2 中国科学院西安光学精密机械研究所,陕西 西安 710119
借助微分方法,提出光学系统内的消波段间色差和波段内色差条件,建立了扩展的复消色差理论,通过对比各自波段和全波段的折射率-色差系数,进行材料配对,并迭代优化校正各类像差。由此介绍了几种多波段共孔径光学系统的实现途径和具体设计实例,包括:透射式结构的宽波段及多波段成像物镜光学系统;透射式结构的中波/近红外二次成像变焦系统;透射式结构的中/长波红外二次成像变焦系统;通过反求工程(Reverse Engineering)设计了AN/AAQ-33“狙击手XR”吊舱采用的中波/近红外共孔径透射式前置望远系统主光路;AN/ASQ-228 ATFLIR吊舱采用的共孔径离轴三反射式消像散前置望远系统主光路;AN/AAS-52 MTS-B吊舱采用的同轴偏视场三反前置望远系统主光路;EKV采用的同轴四反二次成像系统;拓展介绍了采用同轴折反式前置望远+后置成像结构的光路结构,包括同轴折反式中波/短波/近红外和长/中/短波红外望远系统+后置分光成像系统的设计;以及一些典型弹载光学系统共孔径或共光路的设计。
光学设计 多波段 共孔径 折反式光学系统 前置望远系统 optical design multi-band common aperture mirror-lens optical system fore telescope 红外与激光工程
2020, 49(6): 20201017