光热调制裂纹闭合的激光超声实时监测 下载: 1095次封面文章
1 引言
裂纹是固体材料的一种常见缺陷,裂纹的出现和扩展会对材料的使用寿命和机械性能产生严重的影响,并最终导致工件的断裂,造成巨大损失。因此,对于材料可能存在的裂纹进行无损检测显得尤为重要[1-3]。激光超声检测技术因具有非接触、空间分辨率高和探测距离远等优点[4-5],近年来被广泛应用在制造业[6-7]、建筑[8]、航空航天[9]及其他工业领域[10]。最早的激光超声无损检测技术主要是利用激光在裂纹远场激发超声,通过探测超声波与裂纹作用产生的反射和透射信号来确定裂纹的存在。Cooper等[11]通过监测由裂纹反射和经裂纹透射的超声信号实现了对铝表面人工裂纹的检测。但位置未知的微小裂纹易受到声波波长的限制,只有很少一部分超声信号会被反射,因此这类检测方法的检测效果会大幅降低。针对这一问题,美国西北大学的Achenbach教授带领的研究小组[12]提出了一种采用扫描激光源技术检测裂纹的新方法,这种检测方法可以大大提高微小缺陷的检测能力,且具有较高的信噪比。Arias等[13]采用线源激发光从裂纹一端扫描至另一端,研究发现当激发光由裂纹远场区扫至近场并最终扫过裂纹区域时,瑞利波幅值变化明显,通过观测瑞利波幅值在该区域内的急剧变化,即可判断裂纹的存在。然而,若裂纹的开口宽度进一步减小,瑞利波将直接穿过裂纹而不发生反射与散射,扫描激光源等传统的线性激光超声检测方法无法对这类微裂纹进行有效的检测。非线性激光超声检测方法是通过观测由裂纹闭合引起的参数调制、声弹效应及调制转移等非线性声学现象,来实现对材料中缺陷的检测[14-16]。相比于传统的线性激光超声检测方法,非线性激光超声检测方法有着更高的检测灵敏度,可用来检测开口更小的裂纹[17]。Rajakarunanayak等[18]最早提出利用非线性超声成像的方法对裂纹和缺陷进行检测。Yan等[19]提出利用光热调制疲劳裂纹的检测方法,即将一束调制激光辐照于裂纹上,使裂纹产生局部的闭合,通过观测超声信号与裂纹相互作用产生的非线性现象实现对裂纹的检测。实验结果表明,利用此方法可以使检测灵敏度至少提高一个数量级。近年来,研究人员利用全光学方法在频域内观测到了裂纹闭合时产生的非线性现象[20-23]。Gusev等[24]将两束波长相同的调制频率分别为16.6 kHz的高频激发光和5 Hz的低频加热光聚焦于样品上,使两光斑重合,从样品一端扫描至另一端,实验结果表明,当光源扫描至裂纹区域时,高频的线性信号强度的变化幅度小于等于5 dB,而混频的非线性信号强度的变化幅度大于30 dB,这说明由裂纹闭合引起的非线性效应远大于材料自身引起的非线性效应,因此由裂纹闭合引起的非线性效应可以作为检测材料裂纹的有效方法,且非线性混频的激光超声方法的检测分辨率远高于传统激光超声方法的。为了详细研究非线性激光超声混频技术中加热光对裂纹的载荷加载作用,Ni等[25]将一束加热光加载于裂纹上,利用全光学方法研究了反射和透射超声信号的峰峰值随不同加热光功率的变化情况。研究表明,随着裂纹上加热光功率的增大,裂纹会有逐渐闭合的趋势,并且当加热光达到一定功率时,裂纹会完全闭合。研究还指出,相比于表面波信号,模式转换信号对裂纹状态的改变有着更高的敏感性。
目前,对光热调制辅助检测裂纹的研究大多是针对裂纹在受加热光辐照状态稳定后的静态,而对裂纹在加热时的动态闭合过程的研究较少。为了研究裂纹在受光热调制时其形貌结构的实时变化过程,本文使用差分光偏转法,对裂纹在光热载荷加载时和撤去光热载荷加载,即冷却后的透射声表面波信号以及声表面波在裂纹处发生模式转换并透射的纵波信号进行实时监测,并在同一裂纹的不同位置及不同样品的多道裂纹上进行多次重复实验,通过对实验得到的透射超声信号峰峰值的变化趋势进行分析,总结了裂纹壁上突起在裂纹受加热光辐照闭合时的三种典型的变化过程。进一步从裂纹在未受加热光辐照时的初始形貌特征的角度对产生这三类变化过程的原因进行分析与讨论。
2 实验系统与方法
2.1 实验装置
基于差分光偏转法检测超声信号的实验系统如
2.2 实验方法
2.2.1 时间飞行散射法(TOFD)识别超声波模态
脉冲激光会同时在样品中激发出多模态的超声信号,因此需先对探测到的各模态超声信号进行辨别。首先使用TOFD对样品表面进行扫查。激发光、探测光及裂纹的位置如
图 2. 激发光、探测光及裂纹在样品表面的位置示意图
Fig. 2. Schematic of position of excitation laser, probe laser and crack on surface of sample
使用TOFD得到的b扫图(b扫描即激发点或探头移动方向与超声声束传播方向平行的扫描方法)如
各超声信号所对应的模态已在
图 4. 基于TOFD得到的时域波形。(a)激发光扫描至第9步;(b)激发光扫描至第40步
Fig. 4. Time domain waveforms obtained by TOFD. (a) Excitation laser scanning to step 9; (b) excitation laser scanning to step 40
从上文的扫描结果可以看出,相比于反射时的超声信号,透射的超声信号模态更加简单,更利于分析,因此将在透射情况下对裂纹在加热和冷却时其行为的变化进行实时监测。
2.2.2 光热调制裂纹闭合实时监测的实验步骤
在确定各超声信号所对应的模态后,开始进行裂纹加热及冷却时透射超声信号的实时监测。此时,激发光、探测光、加热光及裂纹在样品表面的相对位置如
图 5. 实时监测时激发光、加热光、探测光及裂纹在样品表面的位置示意图
Fig. 5. Schematic of position of excitation laser, heating laser, probe laser and crack on surface of sample during real-time monitoring
实验通过在裂纹受加热光辐照及撤去加热光自然冷却时快速多次读取数据,实现对tR信号及tL-R信号的实时监测。实验中每一轮记录数据(即开启激发光)的持续时间为50 s,如
具体实验步骤如下:
1) 关闭加热光,打开激发光,开始记录透射超声信号,如
2) 在记录超声信号的第10 s,开启加热光,如
3) 在第80 s,再次打开激发光,开始记录透射超声信号,在记录数据的第10 s(即时间轴的第90 s),关闭加热光,至时间轴的第130 s,第二轮透射超声信号记录完成,关闭激发光,等待30 s;
4) 以上三步作为一个循环(如
5) 选取不同的裂纹及裂纹的不同位置重复以上实验过程。
3 实验结果与分析
在同一裂纹的不同位置及不同样品的多道裂纹处重复了多次实验,将可重复的典型实验结果归纳成三类。
3.1 第一类实验结果
第一类实验结果的透射超声信号的峰峰值在关闭加热光后,在所有加热光功率下,都可以在下一个加热周期开始前完全恢复到开启加热光之前的状态。实验结果如
图 7. 第一类实验结果。(a)裂纹在不同功率加热及自然冷却时tR信号的实时监测结果;(b)裂纹在不同功率加热及自然冷却时tL-R信号的实时监测结果
Fig. 7. First type of experimental results. (a) Real-time monitoring results of tR signals for cracks under different power heating and natural cooling conditions; (b) real-time monitoring results of tL-R signals for cracks under different power heating and natural cooling conditions
由
1) 裂纹两壁完全分开的状态。此时由于裂纹两壁没有接触,几乎不会有声表面波信号透过裂纹,tR信号为0;
2) 由于裂纹两壁是粗糙的,随着裂纹闭合程度的增大,裂纹两壁有些地方会接触,有些地方会分开。在裂纹部分闭合时,tR信号开始出现,而rR信号幅值开始减小;
3) 裂纹两壁完全闭合。此时声表面波信号全部透射,tR信号达到最大,rR信号减小为0。
对于模式转换信号来说,当裂纹壁完全分开或裂纹壁完全闭合时,其幅值均应为0;而当裂纹壁部分闭合时,其幅值不为0。由此可知,随着裂纹壁由完全张开到部分闭合再到完全闭合,模式转换信号应经历由小变大再变小的变化趋势。由
3.2 第二类实验结果
第二类实验结果的透射超声信号的峰峰值在关闭加热光后,只有在较低功率下,才能在下一个加热周期开始前完全恢复到未加热时的状态。实验结果如
图 8. 第二类实验结果。(a)裂纹在不同功率加热及自然冷却时tR信号的实时监测结果;(b)裂纹在不同功率加热及自然冷却时tL-R信号的实时监测结果
Fig. 8. Second type of experimental results. (a) Real-time monitoring results of tR signals for cracks under different power heating and natural cooling conditions; (b) real-time monitoring results of tL-R signals for cracks under different power heating and natural cooling conditions
由
3.3 第三类实验结果
第三类实验结果的透射超声信号的峰峰值在关闭加热光后,也只有在较低功率下,能够在下一个加热周期开始前完全恢复到未加热时的状态,但tR信号的变化曲线存在突变现象。实验结果如
图 9. 第三类实验结果。(a)裂纹在不同功率加热及自然冷却时tR信号的实时监测结果;(b)裂纹在不同功率加热及自然冷却时tL-R信号的实时监测结果;(c)裂纹在200 mW功率加热及自然冷却时tR信号的实时监测结果
Fig. 9. Third type of experimental results. (a) Real-time monitoring results of tR signals for cracks under different power heating and natural cooling conditions; (b) real-time monitoring results of tL-R signals for cracks under different power heating and natural cooling conditions; (c) real-time monitoring results of tR signals for cracks under 200 mW power heating and natural cooling conditions
由
4 讨论
已有研究对与本研究中类似的裂纹进行了原子力显微镜(AFM)扫描观测[28],结果如
图 10. 离裂起始点1.5 mm处的裂纹的三维AFM扫描结果(a)和裂纹壁上的突起高度沿裂纹方向的变化(b)
Fig. 10. Three-dimensional AFM image of crack at 1.5 mm from starting point of crack (a) and variation of asperity height on crack wall along crack direction (b)
由
基于实验结果,结合
1) 裂纹壁上的突起没有因裂纹受加热光辐照而被破坏;
2) 裂纹壁上的突起会随着辐照在裂纹表面的加热光功率的增大而被逐渐破坏;
3) 裂纹壁上的突起会在辐照在裂纹表面的加热光增大到一定功率时被突然破坏。
以下将从裂纹在未加热时的初始形貌特征的角度对产生这三种不同变化过程的原因进行讨论。
对于第一类实验结果,因为裂纹在加热冷却后,透射超声信号可以在下一个加热周期开始前完全恢复到未加热时的状态,说明裂纹在受加热光辐照时,其形貌特征没有因受热闭合而被破坏,如
图 11. 第一类实验结果所对应的裂纹形貌特征
Fig. 11. Crack morphology characteristics corresponding to first type of experimental results
由
对于第二类实验结果,由
图 12. 第二类实验结果所对应的裂纹形貌特征
Fig. 12. Crack morphology characteristics corresponding second type of experimental results
由
对于第三类实验结果,从上文对于此类结果的讨论中可知,当加热光功率增大到一定程度时,透射超声信号的曲线会出现突变,当此突变现象发生后,裂纹的闭合程度会大幅减弱且不可恢复。根据以上的讨论,可以推测出此类实验结果可能对应的裂纹形貌特征如
图 13. 第三类实验结果所对应的裂纹形貌特征
Fig. 13. Crack morphology characteristics corresponding to third type of experimental results
由
5 结论
利用差分的光偏转检测装置对裂纹在受不同加热光功率加热及自然冷却后透射超声信号的变化情况进行了实时监测,并在不同的裂纹及裂纹的不同位置进行了多次重复实验,根据实验得到的透射超声信号的变化趋势,将实验结果分为三类,并对每一类实验结果所对应的裂纹在未受加热光辐照时的初始形貌特征及在加热和自然冷却时其形貌特征的变化过程进行了分析与讨论。结果表明,利用本研究所提方法,可以实现对裂纹在受不同加热光功率加热及关闭加热光自然冷却时的透射超声信号变化过程的实时监测,并观察到在准静态实验中观察不到的现象,这些现象反映了裂纹在受加热光辐照闭合及自然冷却分开时其形貌特征的细节变化过程。本研究可为深入了解非线性激光超声裂纹检测方法提供有用的信息,还可为系统解释裂纹在施加载荷时的行为和变化等提供新的思路。
[1] 孙明健, 刘婷, 程星振, 等. 基于多模态信号的金属材料缺陷无损检测方法[J]. 物理学报, 2016, 65(16): 167802.
孙明健, 刘婷, 程星振, 等. 基于多模态信号的金属材料缺陷无损检测方法[J]. 物理学报, 2016, 65(16): 167802.
[2] 边心宇, 樊建中, 马自力, 等. 颗粒分布不均匀型缺陷对颗粒增强铝基复合材料性能的影响[J]. 稀有金属, 2010, 34(3): 357-362.
边心宇, 樊建中, 马自力, 等. 颗粒分布不均匀型缺陷对颗粒增强铝基复合材料性能的影响[J]. 稀有金属, 2010, 34(3): 357-362.
[3] 伍小燕, 于瀛洁, 吕丽军. 物体内部缺陷无损检测技术综述[J]. 激光与光电子学进展, 2013, 50(4): 040002.
伍小燕, 于瀛洁, 吕丽军. 物体内部缺陷无损检测技术综述[J]. 激光与光电子学进展, 2013, 50(4): 040002.
[4] 孙凯华, 沈中华, 李远林, 等. 材料内部缺陷的激光超声反射横波双阴影检测方法[J]. 中国激光, 2018, 45(7): 0710001.
孙凯华, 沈中华, 李远林, 等. 材料内部缺陷的激光超声反射横波双阴影检测方法[J]. 中国激光, 2018, 45(7): 0710001.
[5] 李海洋, 李巧霞, 王召巴, 等. 基于激光超声临界频率的表面缺陷检测与评价[J]. 光学学报, 2018, 38(7): 0712003.
李海洋, 李巧霞, 王召巴, 等. 基于激光超声临界频率的表面缺陷检测与评价[J]. 光学学报, 2018, 38(7): 0712003.
[10] CampagneB, LevesqueD, BlouinA, et al. Laser-ultrasonic inspection of steel slabs using SAFT processing[C]. AIP Conference Proceedings, 2002, 615( 1): 340- 347.
CampagneB, LevesqueD, BlouinA, et al. Laser-ultrasonic inspection of steel slabs using SAFT processing[C]. AIP Conference Proceedings, 2002, 615( 1): 340- 347.
[12] AriasI, Achenbach JD. A theoretical model for the ultrasonic detection of surface-breaking cracks with the scanning laser source technique[C]. AIP Conference Proceedings, 2003, 657( 22): 281- 288.
AriasI, Achenbach JD. A theoretical model for the ultrasonic detection of surface-breaking cracks with the scanning laser source technique[C]. AIP Conference Proceedings, 2003, 657( 22): 281- 288.
[13] AriasI, Achenbach J D. Detection of surface-breaking cracks by laser-basedultrasonics[J]. Proceedings of the Asian Pacific Conference on Fracture and Strength and International Conference on Advanced Technology in Experimental Mechanics, 2001, 1. 01.203: 1- 10.
AriasI, Achenbach J D. Detection of surface-breaking cracks by laser-basedultrasonics[J]. Proceedings of the Asian Pacific Conference on Fracture and Strength and International Conference on Advanced Technology in Experimental Mechanics, 2001, 1. 01.203: 1- 10.
[15] PfleidererK, AufrechtJ, SolodovI, et al. Multi-frequency ultrasonic NDE for early defect recognition and imaging[C]. IEEE Ultrasonics Symposium, 2004: 693- 696.
PfleidererK, AufrechtJ, SolodovI, et al. Multi-frequency ultrasonic NDE for early defect recognition and imaging[C]. IEEE Ultrasonics Symposium, 2004: 693- 696.
[16] SolodovI, DöringD. New opportunities for NDT using non-linear interaction of elastic waves with defects[J]. Journal of Mechanical Engineering, 2011( 3): 169- 182.
SolodovI, DöringD. New opportunities for NDT using non-linear interaction of elastic waves with defects[J]. Journal of Mechanical Engineering, 2011( 3): 169- 182.
[18] Rajakarunanayake Y N, Wickramasinghe H K. Nonlinear photothermal imaging[J]. Applied Physics Letters, 1986, 48(3): 218-220.
Rajakarunanayake Y N, Wickramasinghe H K. Nonlinear photothermal imaging[J]. Applied Physics Letters, 1986, 48(3): 218-220.
[21] MezilS. Nonlinear optoacoustics method for crack detection and characterization[D]. Le Mans :Université du Maine, 2012: 1- 9.
MezilS. Nonlinear optoacoustics method for crack detection and characterization[D]. Le Mans :Université du Maine, 2012: 1- 9.
[25] Ni C Y, Chigarev N, Tournat V, et al. 131(3): EL250-EL255[J]. surface skimming bulk waves. The Journal of the Acoustical Society of America, 2012.
Ni C Y, Chigarev N, Tournat V, et al. 131(3): EL250-EL255[J]. surface skimming bulk waves. The Journal of the Acoustical Society of America, 2012.
[29] 吕锦超. 光致微裂纹闭合的激光超声监测研究[D]. 南京: 南京理工大学, 2017: 28- 33.
吕锦超. 光致微裂纹闭合的激光超声监测研究[D]. 南京: 南京理工大学, 2017: 28- 33.
Lü JC. Laser ultrasonic monitoring of laser-induced microcrack closure[D]. Nanjing: Nanjing University of Science & Technology, 2017: 28- 33.
Lü JC. Laser ultrasonic monitoring of laser-induced microcrack closure[D]. Nanjing: Nanjing University of Science & Technology, 2017: 28- 33.
尤博文, 倪辰荫, 沈中华. 光热调制裂纹闭合的激光超声实时监测[J]. 中国激光, 2019, 46(2): 0204009. Bowen You, Chenyin Ni, Zhonghua Shen. Laser Ultrasonic Real-Time Monitoring of Photothermal Modulation Crack Closure[J]. Chinese Journal of Lasers, 2019, 46(2): 0204009.