提出了一种DFB激光器传感信号解调方案。该方案以非平衡光纤Mach-Zehnder干涉仪为基本解调元件, 将DFB激光器波长的变化转换为干涉仪输出光强的变化, 并通过对干涉仪输出特性的分析, 设计了解调电路系统和偏振控制系统。解调电路系统在干涉仪可见度不为“0”的前提下, 输出信号不受可见度变化影响；偏振控制系统通过控制干涉仪输入光偏振态, 确保可见度远离“0”。该方案避免了干涉仪可见度波动对解调信号的影响, 获得对传感信号的线性输出。

针对某个星敏感器系统,根据有限元方法得到其温度分布,分别拟合得到了星敏感器系统温度分布与外表面太阳吸收率、外表面发射率、内表面发射率、太阳入射角以及镜筒、填充材料导热系数的函数关系,拟合公式与理论公式吻合。当外表面太阳吸收率和发射率从0.05增大到1时,系统平均温度改变量分别为149.89 ℃和147.44 ℃;内表面发射率对系统温度水平的影响明显小于外表面发射率的影响;太阳入射角为±11.97°时,系统温度水平最高;镜筒材料的导热系数和填充材料的导热系数对系统温差的影响存在一个非敏感区域,当导热系数分别大于60 W/(m·K)和200 W/(m·K)时,导热系数对系统温差的影响很小。

星敏感器中光学系统温度分布不均匀会对其成像质量产生很大影响。根据有限元方法, 采用I-DEAS软件, 求解得出在太空中指定材料情况下星敏感器及其光学系统的温度分布。分析了内、外表面涂层, 太阳入射角, 镜筒及填充材料导热系数对系统温度分布的影响。结果表明当外表面涂层吸收发射比从0.25增大到4时, 系统的平均温度从-78.10 ℃上升到66.53 ℃; 内表面发射率从0.2增大到1时, 系统平均温度从25.00 ℃下降到18.22 ℃; 太阳入射角从-60°增大到0°时, 系统平均温度从-9.59 ℃上升到18.22 ℃。当镜筒分别为钛合金或铝时, 系统温差分别为6.85 ℃和0.31 ℃; 填充材料有效导热系数为237 W/(m·k)时, 温差为2.37 ℃, 系统综合性能最好。

针对应用广泛的单极天线,基于矩量法分析了天线对高空电磁脉冲和高功率微波、超宽带非核电磁脉冲的响应,计算了三类电磁脉冲通过天线耦合产生感应电流频谱响应和时域瞬态响应,窄带脉冲的响应曲线与入射脉冲有较大相似性,电流响应峰值依次为100,60和10.3 A,对现有大功率限幅器的功率容限提出了更高的要求.

为保护电子设备不受高功率微波损坏,在矩形波导中嵌入等离子体限幅器.计算了不同气体的微波击穿场强随气体压强以及微波频率的变化规律.在高气压条件下(1 333～133 320 Pa),气体击穿场强随气压增大而增大,在计算的4种气体中Ne的击穿场强最小;低气压条件下(1.333 2～133.32 Pa),气体击穿场强随气压增大而减小,且Xe具有最小击穿场强.高气压条件下气体的击穿场强明显高于低气压下的击穿场强.计算结果表明:当填充133.32 Pa的Xe时,限幅器能够在约30 km范围内,有效地防护10 GW级高功率微波对电子设备的损坏.