利用Hartmann-Shack波面传感器对眼出瞳位置的波面像差进行测量,根据所测像差控制可变形镜对像差进行实时补偿.眼像差以Zernike多项式表示,通过对可变形镜的精确控制,可在光路中生成特定模式和幅值的像差.因此,被测者根据视觉的主观感觉,调节视标像差,直至获得最满意的视觉效果.该系统采用移动三棱镜和柱镜的方法对离焦和散光进行预补偿,弥补了波面传感器测量范围和可变形镜矫正范围受限制的缺点.该系统把快速、客观的测量及补偿和主观调整相结合,更加符合人眼工作的特性,可用于在人眼像差与视觉分辩的基础和临床研究.

角膜前表面是人眼屈光系统的主要组成部分,屈光手术通过角膜模型定量计算角膜的修正值,因此角膜模型的精确与否直接决定了手术的效果.一般认为角膜前表面是旋转对称的二次曲面,该曲面的一个重要参数是非球面系数Q.目前大部分的角膜切削模型都没有考虑Q对切削深度和像差的影响,本文基于Littman-Gullstrand模型眼建立模型,分析Q值对屈光手术中透射率、球差以及切削深度的影响.模拟结果显示,Q值对球差和切削深度有显著影响,Q绝对值逐渐增大时,球差S1从正变为负,在Q=-0.528处,可以认为角膜前表面产生的S1为零.Q绝对值增大时,相对切削深度增大,即角膜边缘与角膜中央切削深度差异减小.

根据高功率CO2激光器谐振腔全反射镜的工作情况建立了热传导方程,并给出了符合实际情况的边界条件.应用薄片分层分析法得到了全反射镜温度分布的解析结果,并由温度分布求得了热应力引起的全反射镜的挠度以及由此引起的反射镜表面变形后所形成的曲率半径.

对高功率激光器输出耦合镜的受热情况进行了分析,在实际工作模型下设定了圆柱坐标下的热传导方程边界条件.对高功率激光器输出耦合镜所处的物理状态进行了符合实际情况的简化,求得了热传导方程的解析解.对GaAs窗口材料分析了高功率激光器输出耦合镜内部温度分布,在考虑了材料折射率与线膨胀系数随温度变化的因素后,计算了等效光程变化及其引起的热透镜效应.

针对研制的千瓦级快速轴流高功率CO2激光器的内部循环热交换工作过程,建立了热量的平衡方程;针对激光器工作的特点,比较分析了几类热交换器的

从能量守恒定律出发，分析了快速轴向流动激光器放电管中的传热情况。采用微元分析法建立了快速轴向流动激光器放电管的热能平衡方程。根据实际器件放电管的工作气体流场，进行了合理的数学物理处理，并应用热传导的物理边界条件，求出了热能平衡方程的解析解，得出了实际器件放电管横截面内的工作气体温度分布公式及温度分布曲线。

本文报道用800 nm掺钛宝石连续激光泵浦在掺Nd石英光纤中实现了1.36 μm光纤激光输出,最大输出功率为0.58 mW,斜率效率为1.3％。

分析了染料放大器(DLA)的放大的自发辐射(ASE)的分布、上能级以及三重态粒子数分布。用数学方法模拟计算了泵浦作用时非饱和情形下染料分子的储能和飞秒脉冲的放大。我们认为,设计一个染料放大器必须考虑三重态积累对分子储能的影响。用调Q倍频Nd:YAG脉冲同步泵浦染料二级放大器放大飞秒脉冲,得到的第一、二级放大倍数分别为1000和60,对于第一级放大,计算结果与实验结果基本相符。

本文讨论了氩离子激光泵浦的连续可调谐钛宝石激光器的物理设计,给出了激光器结构参数和实验结果,泵浦阈值<1 W,输出功率达1.35 W,总体效率为15%,调谐范围715～880 nm。