通过对行波放大器储能及小信号增益进行理论计算, 模拟出输出激光特性, 即随着放大器泵浦电流的增加, 放大器增益介质内储存能量和小信号增益系数快速增长,提取效率达到76%以上.输出能量随放大器泵浦电流的增加, 呈线性增长趋势, 在泵浦电流为80 A时, 输出光能量逐渐饱和, 最大输出能量为798 mJ.实验中, 放大器入射光源采用脉冲能量为350 mJ、重复频率为10 Hz、脉宽为10 ns的脉冲激光, 放大器中的Nd∶YAG晶体棒尺寸为Φ7.5 mm×134 mm, Nd3+的掺杂浓度为1.1%, 泵浦功率最大24 kW,使用三个最大功率为66 W的半导体制冷器进行半导体热电制冷,在重复频率为10 Hz, 泵浦电流为80 A, 泵浦脉冲宽度为200 μs时, 获得了最大脉冲能量为700 mJ、脉冲宽度为10 ns的激光输出,通过光束质量诊断仪M-200S测得输出光束在水平和垂直两个方向的光束质量分别是7.9和12.4.

在传统的布里渊光时域反射(BOTDR)技术中，空间分辨率和自发布里渊散射谱宽相互制约。针对这一问题，将探测光改进为超短双脉冲，并利用检测频谱包络的方法得到BOTDR系统的空间分辨率。该方法提高了BOTDR系统的空间分辨率，同时可避免压窄脉冲引起的布里渊增益谱展宽对测量精度的影响。实验表明，该方案能实现0.5 m空间分辨率的温度测量，避免自发布里渊散射谱发生较大展宽。

为了开展大口径天线短脉冲微波辐射特性研究, 建立了一套大口径天线微波短脉冲特性测试系统。该系统可产生快上升沿、脉冲可调(脉宽最短可到0.5 ns)的微波激励脉冲、接收动态范围大于52 dB。利用该测试系统进行实验, 获得了不同微波激励脉冲宽度条件下, 天线方向图和辐射场波形脉冲宽度变化曲线。测试结果表明: 在天线远场距离处, 改变微波激励脉冲宽度, 对天线主轴辐射场波形基本无影响; 而在偏离主轴处, 辐射场波形会出现不同程度的脉冲展宽及幅值减小等波形畸变现象, 偏离主轴角度越大, 微波激励脉冲宽度越小, 畸变越明显。

将石墨烯作为宽带可饱和吸收体分别应用在1.06 μm Nd∶YAG固体激光器、2μm Tm∶YAP固体激光器以及1.55 μm掺铒全光纤激光中.石墨烯采用化学汽相沉积法制备, 以乙炔作为碳源, 25 μm厚的铜箔作为生长基体和催化剂, H2为载气, Ar为辅助气体, 在常压、1 000 ℃高温条件下进行生长.1.06 μm Nd∶YAG固体激光器实验中, 采用直线型侧面泵浦腔型结构, 当输出功率为10 W时, 得到了重复频率为360 kHz, 脉冲宽度240 ns的最短脉冲输出, 其单脉冲能量为27 μJ, 峰值功率为115.7 W; 2 μm Tm∶YAP固体激光器实验中, 使用中心波长在795 nm附近的半导体激光器作为泵浦源, 采用10%透过率的输出镜获得了脉宽为1.4 μs的最窄调Q脉冲; 环形腔1.55 μm掺铒全光纤激光器实验中, 利用1.25 m长的高掺铒光纤作为增益光纤, 当泵浦功率为100 mW时, 输出功率为10 mW, 获得了脉冲宽度314 ps的稳定被动连续锁模脉冲, 脉冲重复频率为20 MHz并验证了同次制备的石墨烯的宽带可饱和吸收特性.

报道了石墨烯可饱和吸收体作用于2 μm激光的被动调Q脉冲输出特性.采用线型谐振腔，掺铥光纤和石墨烯可饱和吸收镜分别作为增益介质和被动调Q器件，792 nm半导体激光器端面泵浦掺铥光纤，利用一组准直聚焦透镜将腔内光束会聚到石墨烯所在位置，成功实现了中心波长为1 958 nm的被动调Q脉冲输出.当泵浦功率为3.0 W时，获得了1.02 μs的最窄脉冲宽度，对应的平均输出功率为26 mW，脉冲重复频率为116 kHz，单脉冲能量为224 nJ，平均输出功率、脉冲宽度与泵浦功率近似呈线性关系.实验结果表明，石墨烯优良的可饱和吸收特性，可有效实现2 μm波段的被动调Q激光运转.

在负色散区，基本孤子在光纤中传输时其波形与脉宽保持不变。提出一种在负色散区利用交叉相位调制效应压缩基本孤子脉冲的新方法。采用分步傅里叶方法对非线性耦合方程进行了数值计算与模拟。研究了不同抽运功率、不同抽运脉冲啁啾参数以及不同脉宽对基本孤子脉冲压缩的影响。发现基本孤子脉冲不仅能够被压缩，而且光纤存在最佳压缩长度。在抽运功率一定的条件下，选取负啁啾的抽运脉冲，可获得更高压缩比的压缩光脉冲。另外，不同的脉冲宽度对孤子脉冲的压缩产生较大的影响，一般情况下，选用较窄的抽运脉冲易于产生较短的压缩光脉冲。

报道一种由光纤环形激光器的拍频信号中提取高重复率正弦电信号,并以此信号调制腔内强度调制器,实现调制频率与腔长自适应的主动锁模方法。采用此方法获得重复率为2.5 GHz,脉宽为11 ps的变换极限超短光脉冲。