多余物引起航天、航空产品发生故障的案例有很多。红外探测器多余物的动态位移，会导致瞬时闪现的圆形影像故障，干扰红外弱小目标检测识别与跟踪；或者碰撞焦平面阵列产生无效像元，影响热成像系统的最小可分辨温差和作用距离。通过分步拆卸查找故障器件内的可排除宏观微粒，运用扫描电镜检测识别多余物，梳理制造过程和使用过程中出现多余物的来源和产生过程，提出必须从生产源头预防和控制多余物的途径和方法。力学和光学分析计算表明，宏观微粒破坏成像光束在焦平面上的光强分布，它位移掠过视场的时间小于 50 ms，线度小于 1 mm衍射现象显著，圆形影像大多发生在夫琅禾费衍射区域，线度 10.m大小的多余物靠近焦平面阵列产生菲涅耳衍射斑。

禹粮土在蒙药中使用历史悠久, 但由于缺乏质量指标, 质量得不到保证, 极大地影响了其应用。 采用FTIR、 XRD及ICP-MS法测定9批禹粮土样品的物质组成、 结构及元素含量, 探究禹粮土的质量控制方法。 结果显示, 9批生品禹粮土在FTIR波数为3 696、 3620、 1 621、 1 164、 913、 797、 778、 695、 537和469 cm-1存在共有峰, 其中797 cm-1为Fe—O—Fe伸缩振动吸收峰, 695 cm-1为Fe—O—Fe对称伸缩振动吸收峰, 469 cm-1为Si—O—Si特征峰。 禹粮土的XRD主要物相为Fe2O3和SiO2, 并有Al4（OH）8(Si4O10)、 K(Al4Si2O9)（OH）3、 CaCO3以及一些磷酸盐等其他矿物伴生。 生品禹粮土XRD衍射光谱的衍射角度2θ中24.870、 33.116、 38.436为Fe2O3的X射线衍射峰, 衍射角度2θ中20.837、 26.608、 36.512、 39.437、 40.235、 42.423、 45.759、 50.102和54.827为SiO2的X射线衍射峰。 通过ICP-MS对禹粮土中元素进行测定, 结果显示, 禹粮土的元素组成十分丰富, 且不同产地及不同批次元素含量差异较大； 禹粮土中Fe元素含量最高, 其均值为56.9 mg·g-1, 限量标准为生品禹粮土全铁量不低于4.55%, 生品禹粮土中Pb、 As、 Hg、 Cu和Cd元素限量不得超过50 μg·g-1。 元素聚类结果显示, 在欧式距离10～15将样品S3、 S5、 S6、 S7分为一类, 将S1、 S2、 S4、 S8、 S9分为一类, 聚类分析结果表明, 不同产地禹粮土元素组成和含量存在差异, 可以将河南与内蒙古产地的禹粮土分为一类, 山东和青海的禹粮土分为一类。 生品禹粮土主成分分析筛取了4个主成分, 累计贡献率为90.462%, 筛选K、 Sr、 Be、 As作为禹粮土样品的特征元素。

针对自动粗铝丝超声楔焊键合的尾丝质量问题，剖析了键合尾丝的形成机理，建立了键合尾丝缺陷故障树，构建了键合尾丝缺陷的因果关系图，提出了尾丝缺陷现象与根源因素的影响关系矩阵，确立了尾丝质量控制的关键控制点和控制要求。

激光雷达能够提供高时空分辨率的大气风场数据，为了提高激光雷达在海上浮标等运动平台上的观测精度，开展了基于漂浮式测风激光雷达系统的海气边界层风场反演算法研究。利用自主研发的漂浮式测风激光雷达系统的观测数据，使用浮标平台姿态和径向速度校正方法、速度方位显示（VAD）风场反演方法，以及数据质量控制方法，提高风廓线反演结果的准确性。将同步观测实验结果与风廓线反演结果进行比对验证，结果表明水平风速和风向的比对误差分别为0.3 m/s和2.0°，决定系数分别为0.986和0.996，表明了漂浮式激光雷达风廓线反演算法的准确性。

全波形数据是高分七号卫星激光测高仪的核心数据之一，采用高分七号卫星激光测高仪的多轨实测数据，依靠波形背景噪声、峰度和偏度、信噪比和高斯特征参数等质量评价参数对波形数据进行质量评价，利用高斯分解后的建筑物高度计算、地表面坡度反演对波形数据地形地物特征提取方面的潜力进行分析。实验结果显示，试验区回波数据的总体可用率为72.59%，发射波形和回波波形数据质量良好且稳定，信噪比略优于ICESat/GLAS；针对波形数据中的“平顶”、“负冲”现象给出了初步的处理方法，结合高低增益组合模式优化波形数据选择；波形数据可以很好的反映地物地形特征，不同地物特征的回波波形展现出相应的波形特征，由波形数据反演出的建筑物高度精度可达分米级，相关结论对高分七号卫星激光测高数据应用具有参考价值。

在粉末床激光熔融(LPBF)过程中,金属粉末在高能量激光束的作用下快速熔化与凝固,这一复杂的导热过程伴随着飞溅现象。飞溅本质上是在激光与金属粉末作用区及其附近的材料向周围运动的过程,这些材料不仅会落到成形区域影响成形零件的质量,还会落到非成形区域污染干净的粉末,是成形过程中的不利因素。此外,飞溅携带有丰富的信息,可以用于成形过程的监控。对飞溅行为进行深入分析与研究有助于完善LPBF成形的理论基础,并有望解决LPBF加工过程的可靠性问题,最终提升产品的质量。以LPBF工艺过程中的飞溅行为为研究对象,结合近几年的相关研究,综述了当前国内外LPBF过程中的飞溅行为以及基于飞溅特征的过程监控与质量控制技术的现状。

总α放射性活度检测可避免繁琐的低水平放射性核素鉴定, 是饮用水放射性水平的初筛监测手段之一。 近年调查显示： 我国饮用水总α放射性活度稳定保持在较低水平。 低水平的α放射性活度检测需要高质量实验室质量控制, 以保证检测结果的准确度。 实验采用低本底α/β仪, 以α闪烁体为探测器, 吸收样品核辐射α粒子能量, 使有机闪烁体分子ZnS(Ag)发射荧光, 通过统计单位时间内的闪烁体发射荧光数目正比于核衰变数目, 由此感应有效厚度样品层辐射的α粒子计数信号, 对饮用水中总α放射性活度浓度检测。 首先, 实验以表面α粒子发射率为2～20粒子数/s(2π 方向)的电镀源测定本底α计数效率(CPS)。 然后, 在最优化的本底值、 工作源效率、 串道率等参数条件下, 运用标准曲线法测定标准源α计数效率(ε)。 最后, 结合CPS和ε代值计算质控样总α体积活度、 计数平均值(或总体积活度平均值)和标准偏差s, 并以±s为上辅助线(upper auxiliary limit, UAL)和下辅助线(lower auxiliary limit, LAL), 以±2s为上警告线(upper warning limit, UWL)和下警告线(lower warning limit, LWL), 以±3s为上控制线(upper control limit, UCL)和下控制线(lower control limit, LCL), 绘制本底α计数、 标准源α计数和质控水样总α体积活度的均数质量控制图, 以考察CPS和ε对质控水样总α体积活度测量质量控制的影响。 数据结果显示, 以电镀239Pu为工作源, 以241Am为标准源, 样品放置时间24 h, 测量时间60 min, 铺样厚度4 mg·cm-2时, 本底α计数率CPS=0.000 37 s-1, 工作源探测效率η=94.35%, α→β串道率Fα=0.41%, 标准源计数效率ε=7.25%(Y=1.323X-5.285, R2=0.991 5)。 统计结果显示： 40份空盘本底α计数的受控范围为-1.61~5.82, 33个点落在UAL与LAL范围内, 2个点落在UWL与UAL范围内, 3个点落在LWL与LAL范围内, 2个点落在UWL与UCL之间, 本底测量受控良好; 24份标准源α计数的受控范围523.7~644.3, 14个点落在UAL与LAL范围内, 5个点落在UWL与UAL范围内, 5个点落在LWL与LAL范围内, 标准源测量受控良好; 20份质控水样总α体积活度受控范围为0.007 91~0.057 86 Bq·L-1, 11个点在UAL与LAL范围内, 5个点在UWL与UAL范围内, 3 个点在LWL与LAL范围内, 1个点在LWL与LCL之间, 质控水样测量实验室质量控制良好。 因此, 以α闪烁探测器对低水平α放射性计数测量时, 控制α本底计数和标准源计数效率, 这两个α统计计数中的主要不确定度来源, 可以实现水样中总α放射性活度检测的有效实验室质量控制。

为了达到脱除桥梁防护漆层的绿色环保要求，利用脉冲激光器的短脉冲和高峰值功率的特性，进行了激光清洗技术在桥梁脱除油漆作业时的应用研究。通过正交试验法，研究了平均功率、频率、扫描速度以及扫描次数等工艺参数对激光清洗质量的影响，以及各工艺参数的影响权重，并求得最佳工艺参数。最佳参数为平均功率50 W，频率70 kHz，扫描速度300 mm/s，扫描次数1次。根据优化后的工艺参数，加工获得了粗糙度Ra 6.6 μm，Rz 30.1 μm，且无漆层残留的良好清洗区域，验证了激光脱除油漆在桥梁防护应用中的可行性和可推广性。