1 中国科学院上海光机所, 上海 201800
2 上海大学嘉定校区射线应用研究所, 上海 201800
报道了一种具有252 nm吸收峰波长的光聚合物。在平均功率密度为1 mW/mm2的铜激光倍频光辐射30 min后,实验得到了尺寸为12×2.5×5(mm)的固体模型。
铜激光 倍频 固化
利用铜蒸气激光动力学模型模拟了注入锁定过程，分析了注入脉冲强度、宽度和延时对激光输出的影响，获得两点重要结论，即注入光出现的最佳延时与增益开始时刻相一致，注入光最佳脉宽与净增益时间宽度相一致。
注入锁定 铜蒸气激光 速率方程
通过改变气压、脉冲重复频率以及注入电功率等参量，探讨了Cu-Ne-HBr激光器的工作特性，测量了一些参量之间的关系，并对此进行了讨论。分析了HBr气体在Cu-Ne-HBr激光器中的作用。实验得出在充电电压较低(<2 kV)的条件下，器件工作的最佳参量为:混合气压比约15:1(Ne:HBr)，最佳脉冲重复频率20 kHz，最佳混合气压2.66 kPa左右。
Cu-Ne-HBr激光器 工作参量 运转特性
采用自滤波振荡，腔内起偏，行波放大的铜激光系统，获得了发散角接近衍射极限，偏振度为97%，绿光输出功率为8.8 W的铜激光，并与非稳腔振荡行波放大的铜激光系统进行了比较。
铜激光 自滤波 振荡放大
中国科学院上海光学精密机械研究所, 上海 201800
用几何光学传输矩阵方法分析和讨论了热透镜对铜蒸气激光非稳腔振荡器和放大器输出特性的影响,获得了与实验相符的计算结果,并提出了在振荡-放大链内热透效应的补偿方法.
铜蒸气激光 热透镜 矩阵光学方法 补偿
1 中国科学院上海光机所, 上海 201800
2 上海科技大学射线所, 上海 201800
提出铜蒸气激光器窗口污染主要是由放电管中钻电极的溅射以及金属钢原子的热扩散引起。对10 W的国产器件,当连续运转100 kWh后,窗口透过率由80％下降至65％左右,同时用化学方法测得吸附于器件富片内表面沾污层中钻铜含量比为3:1。另外,还讨论了窗口沾污对器件输出功率等因素的影响。最后,实验采用加长器件阳极端部管长的方式减少沾污,并得到了实际应用。
铜蒸气激光器 窗口沾污 透过率 金属膜
介绍一种采用小孔光阑穿透来测量激光脉冲方向性的时间演化过程方法,并对放大倍率为M=10(振荡器M=30)的注入锁定铜激光器输出光脉冲方向性时间分辨过程进行了测量。结果表明：在激光脉冲的形成过程中,输出光方向性越来越好,相应发散角由～1.0 mrad连续地减小到0.12 mrad。最后对实验结果进行了讨论。
激光脉冲 发散角 时间分辨 铜蒸气激光器 注入锁定
本文用光束偏转法和干涉法分别测量了以熔石英为窗口材料的铜蒸气激光器及其窗口的热透镜效应。实验表明:铜蒸气激光器工作时的等效热透镜由放电管内气体负透镜和窗口的正透镜复合而成,理论分析与实验结果相符。
用蒸气激光 热透镜
本文采用自滤波非稳腔振荡和注入锁定放大的铜蒸气激光系统,获得了发散角为0.22 mrad,偏振度为93%,510.6 nm线输出功率为9.2 W的激光束。将这一光束聚焦到长9 mm的BBO晶体中,获得了1.2 W的倍频光,其转换效率为13%,当移去滤波小孔后,所产生的倍频效率下降到8%。
铜蒸气激光器 二次谐波 自滤波 注入锁定
1 中国科学院上海光学精密机械研究所, 上海 201800v梁培辉
2 中国科学院上海光学精密机械研究所, 上海 201800
本文用高阶Mie散射理论研究了CdS、ZnS毫微晶的吸收(消光)光谱及其随微晶尺寸的变化,提出了在CdS、ZnS毫微晶半径大于～10nm时,吸收峰及吸收边的蓝移主要由经典尺寸效应所引起;在毫微晶半径小于～10nm时,吸收的蓝移主要是量子尺寸效应的贡献.
Mie散射理论 半导体毫微晶 光吸收 尺寸效应
