介绍了中国散裂中子源（CSNS）直线加速器（Linac）采用的自主研制的束流变压器（BCT）系统。根据CSNS Linac的束流参数、加速器管道的横向孔径和纵向空间，专门设计了BCT进行束流宏脉冲流强的测量。在CSNS Linac试运行阶段成功地测量到了负氢粒子束流的宏脉冲信息，给调束运行提供了有利的保障和支撑。

从PCB、接地、屏蔽、滤波等几方面介绍了电子设备抑制电场辐射发射的设计措施, 就可能导致电场辐射发射试验超标的情况进行了说明。结合工程案例, 对试验过程中的辐射超标问题进行理论分析, 详述了改进设计中使用的铁氧体磁环的滤波原理, 提出了如何根据试验数据选择合适铁氧体的设计方法, 并结合试验证明所进行的理论分析合理, 所采取的设计措施有效。

基于磁环的元电流模型，分析了永磁磁环的轴向磁场分布规律。理论计算和测试结果表明:轴向磁化磁环中心轴上的磁感应强度不存在径向分量,只有轴向分量;但磁环开口后，轴向磁场降低，而径向磁场增加，其中心轴上的合成磁感应强度体现出非轴对称性，不利于其在周期永磁（PPM）聚焦系统中的应用。根据磁场的轴向分量和径向分量的分布特点，设计和优化了带开口磁环的PPM系统，实现了轴向磁场的周期化。

根据脉冲驱动源和负载参数, 提出了3 MV感应电压叠加器磁感应腔的设计指标为1.2 MV/70 ns。由感应腔的电流传输效率和真空同轴线绝缘要求, 确定了磁芯的几何尺寸; 研制了矩形比为0.5的预退火非晶磁环, 明确磁环数量不少于6只; 在30 T/s时, 实验测量的最大脉冲相对磁导率与饱和波模型计算结果相当; 估算磁感应腔的等效激磁电感约为7.3 μH, 涡流损耗电阻约为139 Ω。根据临界击穿场强的经验公式, 采用电场数值分析方法, 确定了磁感应腔的电气结构; 实验验证了磁感应腔设计有效性; 建立了基于磁感应腔的3 MV感应电压叠加器全电路模型, 阳极杆箍缩二极管电压、电流计算波形, 与实验结果基本相符。

提出了可用于四频差动激光陀螺法拉第室的永磁体双磁环结构，用以产生较强且均匀的轴向磁场。推导了永磁体磁环轴线上磁场分布的解析式，理论并实验证明了该解析式的正确性。引入磁场均匀度概念，提出了类亥姆霍兹线圈的双磁环结构，模拟了磁环间距对磁场分布的影响，数值计算了不同均匀度下双磁环结构的磁场分布特征。在此基础上，针对四频差动激光陀螺法拉第室的要求，给出了适用的设计方案。

设计了一种应用块状磁光材料与集磁环相结合的集磁式光纤电流传感器。介绍了该传感器的结构及工作原理，构建了光纤电流传感器实验系统并进行了测试。实验结果表明，该集磁式光纤电流传感器在30kV工作电压下可准确实现30kA脉冲或连续电流的测量，为电力系统中高压大电流测量提供了一种切实有效的方法。

由于目前常用的磁聚焦系统设计方法不能直接计算带有非轴对称开口磁环的磁系统，因此在行波管磁系统实验测试基础上，提出了双面带极靴的开口磁环体积等效概念：将开口磁环等效为相等体积磁性材料的2维轴对称磁环，两者都双面带极靴时轴上的磁场值相等。使用2维电磁计算软件FEMM计算了采用该等效模型后的周期磁聚焦系统的轴上磁场值，计算结果与带有开口磁环的实际系统测试值符合良好，两者相差仅3×10^－3T。该2维等效模型能代替开口磁环进行计算。

在感应型速调管调制器中使用了纳米晶磁性材料制作大尺寸磁环,使用伏安向量法对材料试样的磁性能进行测量,得到频率为20.03 kHz和50 kHz时的动态磁化曲线、磁导率、磁场损耗等参数.使用脉冲法对成型的大尺寸磁环动态磁性能进行测量,励磁方式和工作中完全一致,在测量脉冲脉宽3.5～4.0 μs,重复频率50 Hz,初次线圈均为1匝,外径220 mm,内径80 mm,高60 mm,截面积4 200 mm2时,得到磁环实际能够达到的伏秒数为0.007 V·s,此时所需的偏磁电流大小为8 A.