针对微波试验用某型飞艇升空平台开展试验环境测试研究，给出了中等气象条件下的测试结果。指出定姿飞控模式下的艇体方位角稳定性优于压航迹模式，两种飞控模式下艇体俯仰角和滚转角稳定性相近；统计分析指出配试用艇载二轴天线稳定平台可有效隔离飞行中艇体三姿±10°以上的晃动，将接收天线主轴稳定指向辐射源，天线主轴方位、俯仰角控制精度优于±1°。研究了相对辐射源20~40 km，迎头、横向两种航线下，艇载4.5°波束宽度天线接收信号的幅度，统计分析指出迎头飞行时天线增益损失小于1 dB，信号稳定性优于±1 dB，横向飞行时天线增益损失约2.3 dB，信号稳定性约±3 dB。研究给出了飞行条件下艇体散射环境和地面散射环境对艇载天线接收信号幅度的影响。

为获取某型高功率微波辐射系统辐射至空中靶目标处(数十m至数百km处)的微波脉冲参数, 基于某升空平台无线数传链路, 设计了一种结构简单、紧凑的远程无线高功率微波辐射场测量数据采集系统。该系统具备运行状态动态指示、测量参数远程设置以及波形数据实时显示等功能, 质量小于2 kg, 瞬时动态范围大于15 dB。试验结果表明: 测量系统具备高重频微波脉冲参数测量能力, 能实时有效捕获辐射场微波波形, 运行稳定可靠, 可满足百km级距离上的空中辐射场测量需求。

为提高热载流子高功率微波探测器的灵敏度和降低环境温度对探测器性能的影响，开展了液氮环境下的热载流子探测器研究。提出了局部使用可阀合金块的BJ-100型热载流子探测器制作工艺，增强了探测器的抗温度冲击能力。测试结果表明，探测器硅片焊接的结合力大于4.9 N，能够承受从常温到液氮的反复温度冲击。利用100 kW微波源开展了热载流子探测器在室温和液氮环境下的灵敏度测试实验，结果表明：探测器输出波形与肖特基二极管检波器输出波形一致；在保持偏置电流相同的条件下，相较于常温环境，探测器在液氮环境下的相对灵敏度提升约20倍，输出电压可达V级。

借鉴电-磁振子组合型天线结构,设计了一种基于同轴传输结构的小型L波段高功率微波(HPM)辐射场测量系统接收天线,解决了L波段传统波导型测量系统中接收天线体积大、使用不便的问题。通过仿真研究分析了天线结构尺寸与天线增益、驻波和方向图等特性参数之间的关系,优化设计了用于L波段HPM辐射场测量的接收天线结构,并对加工的天线实物进行了测试。结果表明: 当天线口面尺寸与长度相等时,其边长与工作的中心频率对应波长存在着两倍的关系; 选择边长为100 mm可满足在1.2~1.8 GHz频段内,天线驻波系数小于1.5,增益从2.8 dB单调增大至6.1 dB,方向图主瓣宽度大于70°,辐射主轴与天线几何主轴基本一致。

为了减小常规L波段高功率微波测量接收天线的结构尺寸及增益，设计了一种基于轴向缝隙馈电的小型化同轴扩张型天线。通过理论分析和数值模拟，选择了较优的结构尺寸，得到天线的增益及方向图特性：在1.3~1.6 GHz范围内，增益从-2.0 dBi变化至0.8 dBi；天线最大辐射方向在物理结构轴向。基于矢量网络分析仪E8362B的天线特性测量结果与数值计算结果基本一致：工作频率从1.3~1.6 GHz变化时，增益从-2.3 dBi变化至1.2 dBi；E面方向图主瓣宽度大于60°，轴向轴比大于35 dB，结果表明设计的天线能够满足L波段高功率微波测量天线低增益小型化要求。

分析了采用阵列法测量高功率微波(HPM)馈源辐射总功率的相关技术环节。仿真计算了某型X带HPM馈源辐射场分布，设计了积分法测量辐射总功率的参数，并对积分总功率与端口注入功率的关系以及积分方法引入的测量误差进行了计算。设计了由8路HPM辐射场功率密度测量系统组成阵列，对馈源辐射场功率密度进行测量，保证功率密度测量结果一致性和重复性。测量结果表明：多路测量系统测量波形相同，单路系统多次重复测量偏差在±0.1 dB内，多路测量系统对同一点辐射场功率密度测量偏差在±0.3 dB内，馈源热测E面方向图与冷测结果基本符合，积分总功率与等效辐射功率测量结果吻合较好。

利用电磁仿真软件模拟了不同结构角锥喇叭天线的增益特性，选择了增益较低的角锥喇叭天线作为X波段高功率微波测量天线。同时,对角锥喇叭天线电磁脉冲响应、有无法兰和有无直波导进行了数值计算和实验研究。数值计算结果表明：角锥喇叭天线不会对20 ns短脉冲波形产生大的影响，能够用于短脉冲测量；法兰和300 mm直波导对角锥喇叭天线增益的影响小于0.2 dB。实验结果表明：角锥天线增益随频率变化无振荡现象，300 mm直波导对角锥喇叭天线增益的影响小于0.2 dB，方向图主瓣宽度约为50°，适用于测试环境较复杂的高功率微波辐射场测量。