作者单位
摘要
1 西安应用光学研究所,陕西 西安 710065
2 陆装航空局洛阳室,河南 洛阳 471000
光谱范围和信噪比是评价太赫兹时域光谱仪性能的重要参数。为了解决太赫兹时域光谱仪光谱范围和信噪比的校准问题,介绍了太赫兹时域光谱仪的构成及原理,比较了目前常用的光谱范围和时域信噪比校准方法的优缺点,并优选其中一种方法,设计了太赫兹时域频域信噪比参数校准方法。以空测时频域信号幅值最大值的1/M对应的频率范围作为光谱范围,研究了M取值对光谱范围的影响。M值越大,则光谱范围越宽。当M值≥50时,光谱范围变化不大。对空测时域信号的信号和噪声进行定义,并计算出时域信噪比。以空测时的频域功率谱作为信号,以金属板遮挡光路时的频域功率谱作为噪声,从而计算出频域信噪比。进行了光谱范围和信噪比校准实验,采用对照法研究了湿度变化对太赫兹时域光谱仪测量范围和信噪比参数的影响。当相对湿度≤50%时,对光谱范围和时域信噪比影响不大;当相对湿度>50%时,因为空气中水蒸气对于太赫兹的吸收急剧增加,光谱范围和信噪比急剧缩小。
太赫兹 时域 光谱仪 光谱范围 信噪比 terahertz time domain spectrometer spectral range signal-to-noise ratio 
应用光学
2023, 44(5): 1068
作者单位
摘要
西安应用光学研究所,陕西 西安 710065
微光夜视仪是信息化战争夜战中必备的一种仪器,广泛应用于夜视单兵侦察、枪瞄、车载、机载等作战领域。分辨力是衡量微光夜视仪探测能力的重要参数,是反映其综合性能的关键指标之一。为了解决现场使用、保养和维修等全寿命周期的各个环节中微光夜视仪的性能保障难题,研制了便携式微光夜视仪分辨力测试系统,主要组成部分包括光源组件、供电电池、靶标转轮、成像物镜、照度计、电池电压测量反馈模块、适配器和触摸显示屏等,实现了对微光夜视仪分辨力的测试,可在现场替代实验室测试系统,弥补其体积大、不便携带等缺陷。
便携 微光夜视仪 分辨力 测试系统 方法 portable low-level-light night-vision viewer resolution test system method 
应用光学
2022, 43(6): 1124
作者单位
摘要
1西安应用光学研究所 国防科技工业光学一级计量站,陕西 西安 710065
为了满足高分辨率光谱仪高灵敏度、高分辨率、低噪声的技术要求,设计了用于微光成像系统的背照式CCD驱动电路及主控电路。线阵CCD采集系统采用Altera公司的MAX X系列FPGA作为核心控制器件,为线阵CCD提供多路驱动信号;线阵CCD探测器输出模拟信号经过信号预处理及AD采样,变换为数字信号后通过USB接口模块发送给光谱仪。通过将线阵CCD采集系统安装到高分辨率光谱仪,对汞灯谱线进行特征峰测试,光谱分辨率可以达到0.062 nm,满足高分辨率光谱仪的探测要求。
应用光学
2022, 43(5): 864
作者单位
摘要
1 西安应用光学研究所,陕西 西安 710065
2 国防知识产权局,北京 100088
发散角是太赫兹源光束特性的重要衡量指标,是太赫兹光学系统设计的重要参数。研究了太赫兹源发散角测量原理,设计了一种由精密弧形导轨、斩波器、狭缝组件、太赫兹高莱探测器、锁相放大器和计算机系统组成的测量装置,设计了一种由自准直仪、光学角规和CCD相机组成的发散角测量装置标定模块,对太赫兹肖特基倍频源和太赫兹雪崩固态源的发散角进行了测量。此外,对测量结果不确定度进行了评定,其不确定度水平达到 ${U_{{\rm{rel}}}}$=3.2%(k=2)。太赫兹源发散角的准确测量为深空探测、战术通信、反隐身、战场隐蔽目标识别等领域提供了有力的支撑。
太赫兹源 发散角 测量 标定模块 terahertz source divergence angle measurement calibration module 
应用光学
2021, 42(3): 499
作者单位
摘要
西安应用光学研究所, 陕西 西安 710065
为了准确、客观地评价可见光光电成像系统整机性能参数,研制了可见光光电成像系统整机综合参数校准装置.装置由积分球光源系统、标准测试卡、光学准直系统、支撑调整台、视频数据采集模块和综合处理软件等几部分组成,主要完成系统分辨力、调制传递函数(MTF)、对比度、噪声功率谱、噪声等效亮度、灵敏度等性能参数的测量.针对某型号可见光电视产品,验证了装置的有效性,给出了综合参数的测量结果,其截止频率为39.4 mm-1,对比度为76.5%,均方根噪声电压为2.14 mV,噪声等效亮度(NEL)为0.045 5 cd/m2,信号传递函数对应的灵敏度为47 mV·(cd/m2)-1.最后,分别采用照度计和标准视频发生器对装置进行了标定,其积分球光源出口亮度和信号采集系统输出电压最大相对测量误差分别为-2.3%及1%.
可见光 光电成像系统 调制传递函数 噪声 灵敏度 visible photoelectric imaging system MTF noise sensitivity 
应用光学
2015, 36(2): 253
作者单位
摘要
1 西安应用光学研究所, 陕西 西安 710065
2 中国人民解放军94303部队, 山东 潍坊 261051
凝视阵列型热像仪的空间噪声制约着热像仪对远距离目标的探测、分辨、跟踪性能。为解决热像仪空间噪声实际测量问题, 分析了热像仪的空间噪声测量原理, 给出了热像仪基于信号传递函数的空间噪声测量数学模型, 介绍了热像仪某一组、某一区域或全部像素如何剔除时间域NETD, 再通过统计计算得到其空间NETD的数学模型。对制冷型MCT320×256凝视列阵热像仪的SiTF和空间NETD进行测量, 当背景黑体温度为5 ℃时, FOV区域中心信号传递函数(SiTF)为27.29 mV/℃, NETD为0.128 ℃, 20 ℃时FOV区域中心SiTF为29.03 ℃, NETD为0.121 ℃。测量结果表明: 该方法可评估空间噪声对热像仪性能的影响。
红外热像仪 空间噪声 固定模式噪声 时间噪声 infrared thermal imager spatial noise fixed pattern noise temporal noise NETD noise equivalent temperature difference 
应用光学
2014, 35(6): 1094
胡铁力 1,*申越 2郭羽 1范纪红 1[ ... ]辛舟 1
作者单位
摘要
1 西安应用光学研究所,陕西 西安 710065
2 中国兵器科学研究院,北京 100089
为解决热像仪测试设备校准问题,设计了内部参考黑体温度与环境温度相等的红外辐射计。为评估精密红外辐射计的性能指标,指导精密红外辐射计的设计,建立了红外辐射计NETD (噪声等效温差,Noise equivalent temperature difference)数学模型。估算了在不同电子带宽、光谱波段下红外辐射计的NETD。结果表明,当噪声带宽小于1 Hz时,红外辐射计自身的NETD在MWIR(mid-wavelength infrared )、LWIR(long wavelength infrared)波段均小于0.01℃,能够满足热像仪测试设备校准需要。
红外热像仪 红外辐射计 黑体 辐射温度 噪声等效温差 infrared imager infrared radiometer blackbody radiant temperature NETD 
应用光学
2013, 34(4): 663
作者单位
摘要
1 西安应用光学研究所,陕西 西安 710065
2 北京长城计量技术研究所,北京 100010
舰载机降落着舰时,有时需要用到光学着舰助降系统。本光源模拟器采用卤钨灯光源,紧贴卤钨灯光源加入光学均匀器,然后依据光源的出射光束分布情况加入光束整形锥腔,再依据光源视场角的要求,在一定距离处加入柱面阵列光学系统,在光学柱面阵列系统后加入光学滤光器和光学衰减器就形成了光学助降光源模拟器。本光源模拟器具备红、绿、黄三色光谱,水平视场达到30°,竖直视场达到20°,光强大于10 000 cd,光源均匀性优于8%,光强可调。
光学助降系统 模拟器 视场 光谱 光强 均匀性 optical landing aid system simulator field of view spectrum light intensity uniformity 
应用光学
2013, 34(3): 503
郭羽 1,*赵生禄 2郑雪 1张玫 1[ ... ]康登魁 1
作者单位
摘要
1 西安应用光学研究所,陕西 西安 710065
2 陆航驻西安地区代表室,陕西 西安 710065
在相对畸变的定义下,提出了逆向成像畸变测试方法。通过把目标靶尺放到被测系统的焦面位置,再将被测光学系统的入瞳位置放到精密转台的转轴位置,将被测光学系统从正向最大视场处向负向最大视场处旋转,测量14个视场点后,可得到各个视场的畸变值。该方法严格要求把被测光学系统的入瞳位置放置在精密转台的旋转轴上,否则无法测量出整个视场的畸变值。焦距测量精度达2 μm,畸变测量精度达5.0×10-4。
畸变 入瞳 焦距 视场 精度 distortion entrance pupil focal length FOV accuracy 
应用光学
2013, 34(2): 304
作者单位
摘要
西安应用光学研究所, 陕西 西安 710065
根据Zernike多项式的第四项系数q4和Seidel像差Focus项的对应关系,选用Zernike多项式第四项的系数q4的值作为激光干涉仪法定焦的判据。利用该判据定焦,方法可行,定焦结果稳定。根据q4值的正负可以判断干涉仪发出的球面波的交点处于大口径离轴抛物面平行光管的焦前或是焦后,从而指导干涉仪的前后移动。利用基于Zernike多项式的激光干涉仪法确定了大口径离轴抛物面平行光管的焦面,由标定实验可知,利用这种方法定焦效果不错,定焦后的平行光管出射光束平行性误差优于0.22″。
测量 定焦 Zernike多项式 激光干涉仪 平行光管 
中国激光
2012, 39(s1): s108014

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