1 西安交通大学 电子与信息学部微电子学院
2 西安市微纳电子与系统集成重点实验室, 陕西西安 710049
均匀微带线是微带电路的基本结构, 建立微带线 PIM解析模型具有重要意义。本文基于受控源等效, 在微带线的集总电路等效模型中, 将微带线中的分布式寄生非线性 PIM源建模为二次受控电流源或电压源, 从而得到微带线 PIM电压和电流关系的传输矩阵表达式, 建立了寄生非线性机制的微带线 PIM解析计算模型; 并通过对比不同长度的镀镍微带线与不同浓度掺磷工艺镀镍微带线的传输互调与反射互调规律, 验证本文提出的 PIM传输矩阵方法的合理性。通过该模型提取了镍镀层在 0.71 GHz时的三阶相对磁导率非线性系数为 1×10-10 m2/A2。本文方法为进一步建立其他复杂结构微带电路 PIM模型提供了新思路。
无源互调 微带线 寄生非线性 相对磁导率非线性 覆铜板 Passive Intermodulation microstrip lines parasitic nonlinearity nonlinear relative permeability copper-clad laminate 太赫兹科学与电子信息学报
2023, 21(7): 856
强激光与粒子束
2023, 35(8): 082002
西南交通大学 电气工程学院,四川 成都 611756
该文提出了一种工作于30~32 GHz的毫米波差分移相器,其尺寸为30 mm×18 mm×0.127 mm。该移相器以微带线为基础进行设计,由中心圆环及一对开口谐振环(SRR)共同组成。通过改变中心圆环的半径大小实现在工作频段内的S参数优化。以参考线的输出相位为基准,通过改变开口谐振环半径依次实现22.5°、45°、90°的差分移相。结果表明,在所设计的频段内,该移相器的回波损耗小于-10 dB,插入损耗小于1.4 dB,仿真最大移相误差小于5°。该移相器结构简单,便于制造。通过实物样品测试,验证了其仿真结果的可靠性。
开口谐振环(SRR) 微带线 毫米波 移相器 等效电路 split resonant ring (SRR) microstrip line millimeter wave phase shifter equivalent circuit
1 重庆电子工程职业学院, 重庆 401331
2 中国电子科技集团公司 第二十四研究所, 重庆 400060
3 模拟集成电路国家级重点实验室, 重庆 400060
4 重庆西南集成电路设计有限责任公司, 重庆 401332
采用0.13 μm SiGe BiCMOS工艺,设计了一种分段式马赫-曾德尔调制器(MZM)高速驱动电路。驱动电路输入级中,采用容性负反馈来提高带宽,采用共模反馈来稳定共模输出电平,并通过共模反馈实现了可变增益。输出级中,采用负密勒电容、T-coil和电感峰化技术来提高带宽。输出级之间的延迟时间由微带线产生,提出了一种微带线的设计方法。仿真结果表明,驱动电路的最高工作速率可达50 Gbit/s,输出VPP可达3 V,相邻输出级之间的延迟时间为4.9 ps。该驱动电路能较好地适用于分段式MZM。
分段式MZM 驱动电路 微带线 延迟时间 模拟集成电路 segmented MZM driver microstrip transmission line propagation delay analog IC
深圳大学物理与光电工程学院光电子器件与系统教育部/广东省重点实验室,广东 深圳 518060
门控分幅相机工作过程中,选通脉冲传输衰减效应会大幅度削弱微通道板(MCP)微带线的增益,影响相机性能。本文建立了选通电压脉冲在MCP微带线上的传输衰减模型,对MCP增益均匀性进行了理论模拟。模拟结果表明,电压脉冲在MCP微带传输时,其幅值呈指数式衰减。当衰减系数为0.0041 Np/mm时,电压幅值在40 mm处衰减至原来的85%,MCP增益衰减至原来的29%。模拟了直流电压补偿、微带末端反射补偿及宽度渐变微带线补偿这三种方法对MCP增益均匀性的影响。结合三种补偿方法得到微带线补偿模型;当微带线最小宽度取4 mm时,电压传输幅值维持在94%以上,MCP增益维持在66%。
超快光学 超快诊断 微通道板 增益均匀性 脉冲衰减 微带线 激光与光电子学进展
2022, 59(23): 2332001
1 北京理工大学毫米波与太赫兹技术北京市重点实验室,北京 100081
2 北京无线电测量研究所,北京 100854
3 南京电子器件研究所微波毫米波单片集成和模块电路重点实验室,江苏南京 210016
针对多层集成电路中由于共地面开窗引起的寄模问题,通过对比“窗口遮挡”形式和多种背孔阵列抑制寄生模传播效果,发现“窗口遮挡”形式在有效抑制寄生模传播的同时会极大地增加电路损耗,存在最简背孔阵列可以达到抑制寄生模传播的效果。在不改变工艺结构的前提下,“双背孔”和“四背孔”形式可以分别满足 200 GHz/300 GHz以下介质膜抑制需求,此时背孔所占面积最小,可以有效减小背孔排列密度,增加电路集成度。
多层集成电路 寄生模 薄膜微带线 缺陷地 multilayer integrated circuit parasitic modes Thin-Film Microstrip Lines(TFML) Defect Ground Structure 太赫兹科学与电子信息学报
2022, 20(6): 626
1 中国工程物理研究院微系统与太赫兹研究中心,四川成都 610200
2 中国工程物理研究院电子工程研究所,四川绵阳 621999
设计了一个工作于 D波段的微带转波导结构。过渡结构由 2部分组成,分别为微带-带状线过渡结构和带状线-波导过渡结构。相比传统的微带至波导结构,该结构无需额外的金属波导短路结构,减少了加工流程,直接和标准波导相连即可。仿真结果表明,在 122~140 GHz范围内,反射系数小于 -10 dB,最小插入损耗为1.85 dB。该过渡结构基于栅格阵列( LGA)封装工艺,能够直接与其他的芯片和无源器件进行集成和封装,对射频微系统的集成具有重要意义。
过渡结构 微带线 带状线 波导 D波段,系统集成 transition microstrip stripline waveguide D -band system integration 太赫兹科学与电子信息学报
2019, 17(5): 735
1 西南科技大学 信息工程学院, 四川 绵阳 621010
2 中国工程物理研究院 电子工程研究所, 四川 绵阳 621999
3 中国科学院 高能物理研究所 核探测与核电子学国家重点实验室, 北京 100049
带抽头的微带交指滤波器初始设计方法繁多,但设计不够全面、简洁,同时精度不高,因此给出了一套详细、简洁的初始设计流程。设计步骤为:指标“规范化”,确定低通原型滤波器,求解滤波器阶数,求解归一化电导值,设计抽头的线长和线宽,设计谐振器的线宽,设计非输入输出谐振器的线长,设计相邻谐振器间距,设计输入输出谐振器的线长和抽头的位置,交指滤波器整体建模仿真。最后以Ka波段滤波器为案例进行初始设计,初始设计结果显示中心频率在30.19 GHz附近,通带比29.40~31.00 GHz略大,通带内最大插入损耗为4.22 dB,最小回波损耗为9.32 dB,27.00 GHz和33.40 GHz的带外抑制大于30.00 dB,已经基本满足设计指标,后续只需要稍加优化就能完全满足设计指标,验证了此套设计流程的可行性及其较高的精度。
微电子机械系统 交指滤波器 微带线 抽头线 MEMS interdigital filter microstrip line tapped-line 强激光与粒子束
2018, 30(7): 074101