产生脉冲电流约50 MA的大型LTD装置功率源由数十万个电容器、开关和触发器组成。规模庞大的功率源采用串联系统可靠性模型，其可靠度想要达到一个较高的水平，存在所要求的开关可靠度难以实现的情况。大型LTD装置功率源的主要故障模式为开关自击穿和触发器故障，开关自击穿将导致其所在的模块故障，而触发器一对多的触发方式，使其故障时引起更多的模块故障。在LTD装置输出性能满足要求的前提下，允许存在一定数量的模块故障，并且控制故障模块分布，是实现功率源高可靠度的关键。基于概念设计的大型LTD装置功率源构成框架，分别建立了在功率源、支路、分层上控制故障模块数量的可靠性模型。采用蒙特卡罗方法对该模型进行仿真计算，得出了在给定的功率源可靠度条件下开关和触发器需要达到的可靠度。为实现该可靠性模型，使故障模块不对其他部分产生影响，还对故障模块隔离技术进行了分析。

介绍了一种用于丝阵 Z箍缩(Z-pinch)内爆实验研究的脉冲放电模块的设计。模块基于直线型变压器驱动器 (LTD)技术, 包含 34个放电支路, 通过 4个铁基非晶磁芯耦合。每支路由 2个 40 nF电容器和 1只 4间隙串联气体开关组成, 回路电感为 220 nH。设计了水电阻负载检验模块输出性能, 在匹配状态下, 负载上的输出电流峰值 916 kA, 上升时间 99.8 ns。设计了磁绝缘传输线将输出脉冲传输至 Z-pinch丝阵负载, 并利用“零维模型”对 LTD模块和负载的耦合放电进行了模拟计算。结果显示, 丝阵负载上的放电电流峰值可达 960 kA, 上升时间为 114 ns。

采用快开通功率MOSFET，通过优化驱动电路、磁芯参数以及耦合结构，设计了基于半导体开关和直线变压器驱动源(LTD)技术的高重频快沿高压脉冲源。该脉冲源由四级LTD串联而成，可实现单次脉冲和最高频率2 MHz脉冲串输出。脉冲最高幅值约2.3 kV，上升沿约7 ns，脉宽约90 ns，下降沿约20 ns，输出电压效率约95%。该脉冲源结构紧凑，输出脉冲稳定，实现了模块化设计，可作为重频电磁脉冲模拟源使用。

针对Z箍缩驱动聚变裂变混合能源系统对驱动器的总体要求,对可能的技术路线进行了分析评述,结合当前在单脉冲超高功率Z箍缩驱动器和重复频率脉冲功率技术方面的研究基础,提出了混合模式直线变压驱动器概念设计思想,分析了主要的技术难点,明确了相应的关键技术攻关方向,同时对Z箍缩驱动器的总体发展计划提出了建议。

在对Marx发生器和直线型变压器驱动源(LTD)电路拓扑结构及等效参数进行分析对比的基础上，结合两种电路拓扑结构的技术特点，提出了基于Marx基本回路的混合模式LTD模块构想。在混合模式LTD模块中，每个基本回路是一个多级的Marx发生器回路，回路中只有前一级或几级开关需要外部触发，而后级开关工作在自击穿模式。计算分析表明：混合模式LTD模块设计可以有效降低LTD系统对多路同步触发的要求；独立回路式结构可提高整个混合模式LTD模块的可维护性；回路间耦合触发的方式可提高整个混合模式LTD的工作可靠性。最后，还探讨了回路内阻、磁芯损耗及Marx发生器回路中后级自击穿开关抖动对混合模式LTD模块参数设计的影响。

设计了基于Blumlein 脉冲形成网络的直线变压器驱动源单元模块。双路阻抗各为20 Ω的Blumlein 脉冲形成网络对称连接于直线变压器驱动源(LTD)的初级绕组上，此种接法降低了脉冲形成网络(PFN)的设计难度，有利于形成更好的脉冲。在LTD次级绕组所接的10 Ω匹配负载上输出高压脉冲，实验结果表明，单个LTD模块输出脉冲半高宽约200 ns，前沿约为55 ns，平顶约为100 ns。

开关静态工作特性通常会随放电次数的增加而发生某些变化.针对"强光一号"加速器工作初期、工作中后期和不稳定工作期的120只气体开关,在随机抽样的基础上进行静态实验,给出了三个不同阶段直流自击穿电压与气压的关系.根据0.08 MPa下工作中、后期开关连续80次的直流自放电电压,同时利用Gauss和Weibull概率统计模型,分别计算了不同电压下单只开关和系统的自放电概率.结果均表明,对于工作中、后期的开关,当气压为0.19 MPa时,在42 kV运行电压下,加速器上120只气体开关不发生自放电的概率大于90%,与实际运行情况相符,此时开关的动态放电时延为170 ns,抖动小于20 ns.

定义了直线型变压器(LTD)初、次级等效回路电感分别与激磁电感的比值系数.在N级模块串联LTD分别连接电容或电感负载时,获得了磁芯磁感应增量及单位体积传输的最大能量与磁芯和电路参数的关系.利用LTD等效电路与PSPICE程序相结合,计算了LTD性能,给出判断磁芯是否饱和的简便方法.