熊玉朋 1,2,3路文文 1,2,3黄铖 1,2,3陈付磊 1,2,3陈善勇 1,2,3,*
1 国防科技大学 智能科学学院 装备综合保障技术重点实验室,湖南 长沙 410073
2 国防科技大学 智能科学学院 超精密加工技术湖南省重点实验室,湖南 长沙 410073
3 国防科技大学 南湖之光实验室,湖南 长沙 410073
由共用镜坯、径向折叠的多个环带反射镜组成的成像系统具有紧凑化、免装调的特点。为确保各反射镜的面形精度和相互位姿精度,提出了计算全息(Computer Generated Hologram, CGH)补偿干涉测量方法。针对可见光/近红外成像需求,基于共轴折叠思路设计了环带四反射镜成像系统;应用金刚石车削工艺加工了多环带共体反射镜;重点针对其中共体的主镜、三镜和次镜、四镜分别设计了CGH补偿器,通过合理选择离焦载频和CGH轴向位置,有效分离了干扰衍射级次的鬼像,实现了多个反射镜面形与相互位姿误差的同步检测。干涉测量结果表明,多个反射镜同时达到接近零条纹状态,面形精度和相互位姿精度较高,且无鬼像干扰。系统对100 m远处目标探测实验表明,反射镜不需要额外装调即可实现良好成像,具有集成度高、研制周期短、成像质量高的优点。
可见光/近红外成像系统 折叠反射镜 干涉检测 计算全息 高次非球面 visible/near-infrared imaging system folded mirror interferometry CGH high-order aspheric surface 红外与激光工程
2023, 52(6): 20230175
1 合肥工业大学仪器科学与光电工程学院,安徽 合肥 230009
2 合肥工业大学光电技术研究院,安徽 合肥 230009
为了实现对大口径高次非球面镜的面形精度检测,本文针对一个内径572 mm、外径 800 mm的半环形凹高次非球面反射镜,进行补偿检测系统设计和轻量化分析。基于三级像差理论,采用双透镜与单反射面的结构对非球面反射镜进行补偿检测,得到均方根(RMS)值为0.0037λ(λ=632.8 nm)的补偿检测系统。采用三角形孔对高次非球面镜进行轻量化,轻量化后镜体质量小于30 kg,轻量化率为32.7%。结合机械支撑结构,对高次非球面镜与支撑结构在自身重力作用下进行有限元分析。当光轴与重力方向平行时,RMS值为0.012λ。当光轴与重力方向垂直时,RMS值为0.013λ,镜体所受最大应力为1.308×105 Pa,机械支撑结构所受最大应力为1.381×105 Pa,非球面镜和支撑结构所受应力都小于各自材料的极限应力。
光学设计 高次非球面 轻量化 三级像差 补偿检测 有限元 激光与光电子学进展
2023, 60(7): 0722003
1 中国科学院 西安光学精密机械研究所,陕西 西安 710119
2 中国科学院大学,北京 100049
针对640×512长波红外制冷型探测器,设计了一种制冷型长波红外光学系统,用于对目标的红外跟踪探测。该光学系统采用二次成像结构以达到100%冷光阑效率,采用锗和硫化锌玻璃材料相结合,实现了像差校正和消色差设计,通过引入高次非球面,很好地校正了系统的高级像差,简化了系统结构。光学系统由6个镜片构成,焦距为400 mm,工作波段为7.7~9.3 μm,视场角为1.37°×1.10°,F数为2。设计结果表明:在空间频率33 lp/mm处,轴外视场MTF>0.24,接近衍射极限,具有较高的成像品质。在−35~+55 ℃工作温度范围内,通过内置调焦镜调焦来保证高温、低温环境下的成像质量,可用于宽温度范围内的红外跟踪探测。
制冷型 二次成像 高次非球面 调焦镜 cooled the secondary imaging high order aspheric surface focusing lens
1 合肥工业大学光电技术研究院, 安徽 合肥 230009
2 上海航天控制技术研究所, 上海 201109
大口径高次非球面的加工检测是光学制造的难题之一。结合一个有效通光口径为900 mm、顶点曲率半径为2580 mm的高次非球面凹反射镜,推导出高次非球面的球差系数。基于三级像差理论,对高次非球面的法线像差进行补偿,求解了补偿系统的初始结构。设计了基于球面波和平面波的补偿系统,并对高次非球面凹反射镜进行研磨处理,经四维(4D)干涉仪检测得到其面型精度为0.022λ,满足实际测量要求。
高次非球面 三级像差 补偿检测 法线像差 激光与光电子学进展
2020, 57(7): 072203
长春理工大学 光电工程学院, 吉林 长春 130022
为了简化系统配置、提高图像采集及处理效率, 实现单一光学系统环视高清全景成像, 依据折反射式光学系统的工作原理, 设计了高阶非球面反射式360°全景镜头, 并对光学结构和系统像质进行优化设计。该相机采用高阶非球面反射镜压缩视场角, 将垂直光轴方向俯仰角从-55°到20°的环视目标光引入到系统, 接着, 在后续光路中利用玻璃透镜组对目标光进行接收, 并使其聚焦于相机靶面, 获得物体的环形全景图像。通过对系统像质的优化, 得到高清的360°环视全景图像, 并对光学系统的主要性能指标进行了分析。所设计的360°全景镜头采用1片高阶非球面反射镜和10片玻璃球面镜组成, 系统的焦距为0.4 mm, 光圈数为2.2, 俯仰角达到75°, 像方全视场在150 lp/mm处的光学传递函数值均大于0.3。该360°全景镜头采用单一光学系统成像, 解决了传统拼接式全景镜头图像采集与图像处理效率低的问题, 同时通过简化系统结构, 使该产品符合成本低、可量产的要求。
全景成像 高阶非球面 折反射 panoramic imaging high-order aspheric catadioptric
1 中国科学院长春光学精密机械及物理研究所, 吉林 长春 130033
2 中国科学院大学, 北京 100049
针对离轴三反光学系统初始结构求解复杂、视场宽度小的问题, 提出了利用光学传递矩阵求解三反系统初始结构的计算方法, 推导了三反系统焦距和后截距的表达式, 求解了光阑位于次镜的三反系统初始结构。采用引入高次非球面以增加系统设计自由度的技术路线, 基于ZEMAX光学设计软件, 通过对同轴初始结构进行离轴优化, 得到了一个矩形视场17°×2°, 焦距1 440 mm, F数4.8的离轴三反光学系统。该系统三个反射面均为高次非球面, 可同时满足宽视场角和高分辨率的要求, 在空间频率50 lp/mm处, 调制传递函数大于0.6, 接近衍射极限。结果表明: 该系统搭载线阵/面阵时间延迟积分电荷耦合元件(TDI-CCD)用于推扫/多通道式空间对地成像时, 可有效扩大空间对地成像系统的地面覆盖范围, 提高信息获取效率。
光学设计 光学传递矩阵 高次非球面 宽矩形视场 离轴三反 optical design optical transfer matrix high order aspheric surface wide rectangle field of view off-axis three-mirror 红外与激光工程
2016, 45(4): 0418003
1 中国科学院上海技术物理研究所, 上海 200083
2 红外探测与成像技术重点实验室, 上海 200083
3 国家卫星气象中心, 北京 100081
针对定性分析方法无法彻底避免鬼像影响检测的现象, 在理论分析的基础之上, 提出补偿器鬼像定量仿真分析方法。借助光学分析软件, 在设计阶段彻底避免鬼像影响检测, 并结合实例, 说明定性分析方法的局限性, 验证定量仿真分析方法的有效性。该分析方法为补偿器的设计分析提供定量分析方法, 提高了补偿器研制的成品率, 提高了补偿检验精度, 对高精度补偿检验技术具有重要意义。
补偿检验 鬼像 高次非球面 compensation test ghost high-order aspheric
1 中国科学院 光电技术研究所, 成都 610209
2 中国科学院 研究生院, 北京 100039
分析了高次非球面与其加工用最接近球面之间的几何关系特点,提出了一种基于1维搜索的高精度高次非球面最接近球面计算方法。该算法可以计算二次或高次凹(凸)非球面的加工用最接近球面半径、球心位置及非球面度。通过计算实例与现有计算最接近球面的方法相比,该算法在计算高次非球面时将最大非球面度从500.8 μm减小到30.0 μm,在计算二次非球面时计算结果与精确公式法得到的结果一致。计算实例表明该方法计算高次非球面时得到的最接近球面更优、计算精度更高,且适用于任意次非球面最接近球面的精确计算。
高次非球面 最接近球面 非球面度 1维搜索 high-order aspheric surface best fitting sphere asphericity one dimensional search 强激光与粒子束
2011, 23(12): 3188
为提高头盔式微光夜视系统的成像质量,并满足整个夜视系统体积小、重量轻的指标要求,提出了非球面物镜系统的设计。通过在物镜系统中引入高次项非球面结构,不仅使系统成像质量在空间频率为40lp/mm时,轴上传递函数可以达到0.62,轴外可以达到0.42;而且光学系统的质量约为300g,物镜由原来的9片减少到6片,仪器总长由原来的81mm减少为72mm。设计结果表明,在头盔式单目微光夜视系统中采用非球面结构可以使系统的成像质量有很大提高,并可使系统结构大大简化。
微光夜视仪 高次非球面 物镜系统设计 LLL night-vision system high-order aspheric surface lens design